ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Исследование процесса огневого обезвреживания сточных вод, имеющих в своем составе органические вещества из "Огневое обезвреживание промышленных сточных вод" Исследования проводились на стендовом циклонном реакторе МЭИ и на некоторых промышленных установках с использованием различных сточных вод и модельных растворов. Ниже приводятся результаты этих исследований, позволившие выявить влияние отдельных режимных параметров на показатели процесса (табл. 2). В таблицу включены результаты опытов, в которых обеспечивались достаточно большие удельные нагрузки реакторов и высокая полнота окисления примесей (потери тепла от химического недожога не превышали 0,5%, а ХПК для конденсата дымовых газов было не более 100 мгОа/л) при температурах отходящих газов, близких к минимально допустимым, и при низких значениях коэффициента расхода воздуха. Данные табл. 2 могут быть использованы для выбора режимных параметров процесса обезвреживания при проектировании промышленных установок. [c.70] Значительное влияние температуры отходящих газов, иа полноту окисления примеси было установлено при огневом обезвреживании в промышленном циклонном реакторе Черниговского комбината химического волокна сточной воды производства волокна анид, содержавшей около 0,2% гексаметилендиамина [901. Химический недожог наблюдался при температурах отходящих газов ниже 1000° С (рис. 30, б). Однако он был связан с наличием в отходящих газах только окиси углерода и следов водорода и полным отсутствием в них гексаметилендиамина, даже при температуре газов 860—880° С. [c.74] Проведенные опыты показали, что если в дымовых газах нет окиси углерода, обычно нет и других горючих веществ. В тех опытах, где окись углерода в дымовых газах отсутствовала, ХПК для конденсата дымовых газов обычно не превышало 50—100 мгОг/л. Таким образом, концентрация окиси углерода в отходящих газах является косвенным показателем полноты окисления примесей сточных вод. [c.74] Для некоторых типов сточных вод, содержащих высококипящие, термически стойкие, трудно окисляющиеся примеси (например, сточная вода производства ннзкомолеку-лярных полиамидных смол, содержащая окисленные полимеры льняного и соевого масла упаренный щелочный сток производства капролактама), коэффициент расхода воздуха целесообразно увеличивать до 1,15. Это относится и к случаям, когда в процессе термического разложения примесей образуются коксовые частицы, горение которых определяется законами гетерогенного реагирования. [c.75] В подавляющем большинстве случаев при огневом обезвреживании в циклонных реакторах сточных вод, содержащих органические примеси, необходимая полнота окисления примесей достигается при коэффициентах расхода воздуха 1,05—1,08, чему соответствует содержание свободного кислорода в сухих отходящих дымовых газах на уровне 1—1,5% по объему (см. табл. 2). [c.76] При ВЫСОКИХ концентрациях органических примесей коэффициент расхода воздуха в горелках достигает больших величин (в некоторых случаях более 2). На бедных газовоздушных смесях горелки предварительного смешения работают неустойчиво — наблюдается отрыв факела от горелок или пульсационный режим горения. Для обеспечения устойчивого горения газа горелки следует частично или полностью разгружать от воздуха, необходимого для горения примесей сточной воды, подавая его в циклонный реактор в качестве вторичного. [c.77] От концентрации органических веществ в сточной воде сильно зависит удельный расход топлива на процесс. Для сточных вод с высокой концентрацией горючих веществ, когда сточная вода по своим характеристикам приближается к сильно обводненному жидкому топливу, расход топлива снижается до минимума, необходимого для обеспечения устойчивого протекания процесса обезвреживания. [c.77] Путем повышения температуры отходящих газов можно снизить потери тепла от химического недожога при сохранении высоких удельных нагрузок реактора. Однако это приведет к возрастанию расхода топлива на процесс. Более целесообразным мероприятием повышения полноты сгорания примесей с одновременным увеличением удельных нагрузок циклонного реактора является улучшение качества распыливания сточной воды. [c.79] В циклонных реакторах с небольшой агрегатной нагрузкой и большими относительными потерями тепла в окружающую среду следует вести процесс обезвреживания по возможности с высокими удельными нагрузками, что существенно снижает удельные расходы топлива на процесс (см. рис. 33). [c.79] Влияние качества распыливания сточкой воды на полноту окисления примесей. Необходимое время для завершения процесса обезвреживания капель сточной воды практически совпадает С временем их испарения, которое пропорционально начальному диаметру капли в степени, близкой к 2. При грубом распыле сточной воды возможна сепарация недоиспарившихся капель на стенках циклонного реактора и их вынос за пределы реактора, что может явиться причиной снижения полноты окисления примесей. [c.79] Повышенный химический недожог при грубом распыле раствора, по-видимому, связан с усиленной сепарацией недоиспарившихся капель на боковой поверхности реактора и перегрузкой в связи с этим периферийной зоны парами раствора. Полученная в рассматриваемой серии опытов удельная нагрузка реактора по раствору циклогексанона 2,45 т/(м ч) при среднем медианном диаметре капель 350—370 мкм является предельной. [c.81] При очень грубом распыле сточной воды и высокой плотности сепарации недоиспарившихся капель на отдельных участках боковой поверхности циклонного реактора может образоваться пленка жидкости, вытекающая из реактора в газоход через пережим. В таком режиме работы отходящие газы могут содержать неокисленные органические соединения, входившие в состав исходной сточной воды. Такая картина работы циклонного реактора наблюдалась на начальном этапе наладки установки огневого обезвреживания сточной воды производства волокна анид на Черниговском комбинате химического волокна. [c.81] Влияние корневых углов распыливания на полноту выгорания органических примесей было подтверждено опытами на стендовой циклонной установке при обезвреживании 10%-ного водного раствора уксусной кислоты. В этих опытах использовались три комплекта механических центробежных форсунок, обеспечивавших различные корневые углы распыливания при практически одинаковых производительностях и тонине распыливания (рис. 35). В циклонном реакторе малого диаметра (Оц = 0,4 м) увеличение корневого угла распыливания привело к небольшому увеличению химического недожога. При.менение форсунок более грубого распыла дает больший химический недожог. [c.82] В зависимости от диаметра циклонного реактора, уровня вращательных скоростей и тонины распыливания должен существовать оптимальный корневой угол распыливания, при котором обеспечивается наиболее высокая удельная нагрузка реактора и полнота окисления примесей сточной воды. Приближенно эти оптимальные корневые углы распыливания были определены в результате расчетно-теоретического анализа. [c.82] Вернуться к основной статье