ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Диаметр из "Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа" Температуру паров фракции, уходящей сверху колонны, определяют как температуру конца однократного испарения этой фракции 15, 8] Температура конца однократного испарения сложной смеси должна иметь значение, удовлетворяющее равенству (54). При расчете температуры верха колонны, работающей с водяным паром при применении острого испаряющегося орошения, следует при подсчете парциального давления верхнего продукта учитывать пары орошения и воды. [c.43] Пример 1. Определить парциальное давление паров бензина наверху ректификационной колонны, если оттуда уходит 0 = = 6000 кг ч паров бензина молекулярного веса 142 и Оз = = 1200 кг/ч водяных паров. Давление наверху колонны Я = 1,5 ат. [c.43] Температуру вывода боковых погонов (температуру жидкости) рекомендуют определять как температуру начала однократного испарения при нулевой доле отгона и парциальном давлении паров выводимой фракции [8]. Температура начала однократного испарения сложной смеси должна иметь значение, удовлетворяющее равенству (53). [c.44] При подсчете парциального давления фракции в колоннах, работающих с водяным паром, следует учитывать влияние водяного пара и орошения. При выборе температуры в качестве первого приближения можно пользоваться кривыми (рис. 15) [8], где в зависимости от температуры выкипания 50% фракции по кривой ИТК находят приблизительное значение температуры выхода этой фракции. Например, для фракции со средней температурой кипения 125 °С по графику (см. рис. 15) можно приблизительно определить температуру ее выхода из атмосферной колонны (180 °С). [c.44] Температуру низа колонны рассчитывают, используя уравнение (53). Температуру низа колонны, работающей с водяным паром, можно определять на основе опытных данных, принимая градиент температуры низа колонны 10—25 °С. Эту температуру можно также найти из уравнения теплового баланса отгонной части колонны, предварительно задавшись количеством фракции, которое необходимо отпарить из остатка. Рекомендуется [9] рассчитывать колонну так, чтобы количество образовавшихся паров не превышало 25—35% от количества остатка. [c.44] Пример 3. Определить температуру выхода из колонны 6538 кг ч жидкой нефтяной фракции молекулярного веса 114,4. Кривая ИТК фракции приведена на рис. 16. Давление наверху колонны составляет 1,5 ат. Фракция отбирается с 19-ой тарелки сверху, через которую проходит 1000 кг/ч водяных паров. Перепад давления на каждой тарелке принят равным 3 мм рт. ст. [c.44] Решение. На рис. 16 дана кривая разгонки данной фракции — ИТК. К этой кривой строят кривую ОЙ (см. стр. 41) при атмосферном давлении. По построенной кривой ОИ видно, что началу однократного испарения (0% отбора) соответствует температура 210 °С. [c.44] Температуру начала однократного испарения корректируют на парциальное давление 606 мм рт. ст. по графику Кокса (см. Приложение 6). Получают температуру 204 С. [c.45] Пример 4. Определить температуру внизу изобутановой колон- ны, работающей под давлением 7 ат. Снизу колонны уходят ком поненты, мольные доли которых в смеси следующие изобутана — 0,045 -бутана — 0,377 пентанов — 0,009 легкого алкилата 0,556 (средняя температура кипения 107 °С) и тяжелого алкилата — 0,013 (средняя температура кипения 205 °С). [c.45] График к Примеру 4 для опреде- левия температуры внизу колонны. [c.46] Пример 5. Определить весовую долю отгона от нефти при 300 С и давлении в месте ввода сырья в колонну 900 мм рт. ст. Состав не( и, молекулярный вес и средние температуры кипения приведены в таблице. Мольную долю отгона принять е = 0,35. [c.49] Решение. Вычисляют давление насыщенных паров каждой фракции при 300 °С по уравнению Ашворта (18). Для шестой фракции это давление паров принимают равным нулю, так как при 300 °С эта фракция практически не испаряется. Для определения доли отгона нефти необходимо подсчитать мольную долю каждого компонента в паровой и жидкой фазах по уравнениям (56). Все данные для расчета известны. [c.49] Результаты подсчета сведены в таблицу. В результате подсчетов получают в графах 12 и 13 мольный состав равновесных паровой и жидкой фаз. В графе 14 даны произведения мольной доли компонентов в парах на их молекулярный вес. и произведения по существу представляют собой массы каждого компонента, приходящиеся на 1 моль паров. Сумма этих масс, данная в конце графы, дает массу 1 моль паров, образовавшихся в результате однократного испарения, или численно равный ей молекулярный вес паровой фазы Му = = 162,5. [c.49] По рекомендации авторов [5, 6, 8, 9] коэффициент К определяется в зависимости от расстояния между тарелками, типа тарелки, нагрузки по жидкости и некоторых условий работы колонны. В связи с этим на рис. 19 дан график для Определения коэффициента К в уравнениях (57) и (58), полученный на основе обобщения работы ректификационных колонн. [c.51] Скорость паров в атмосферных колоннах составляет 0,46— 0,84 м/сек, в вакуумных 2,5—3,5 м/сек (при расстоянии между тарелками 610 мм), в колоннах, работающих под давлением, 0,2— 0,7 м/сек, в шлемовых трубах атмосферных колонн 12— 20 м/сек, в шлемовых трубах вакуумных колонн 30—60 м/сек. [c.51] Вернуться к основной статье