ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Теплообмен при охлаждении влажного воздуха в ребристых поверхностях из "Интенсификация теплообмена в испарительных холодильных машинах" Охлаждение влажного воздуха в отличие от жидких хладоносителей почти всегда сопряжено с массообменом — выпадением из него влаги на охлаждающей поверхности. [c.68] Расчет этого сложного случая удобнее всего производить по уравнениям конвективного теплообмена, учитывая массообмен введением коэффициента влаговыпадения . [c.68] Поскольку выпадение влаги практически не влияет на коэффициент конвективной теплоотдачи, в уравнение (111-11) можно подставлять значения а , полученные при испытании данной поверхности в сухом режиме даже при умеренном нагревании. [c.68] Это обстоятельство позволяет использовать для расчета воздухоохладителей большой экспериментальный материал по исследованию различных поверхностей в сухом режиме. [c.68] Здесь Ло — наружный радиус трубки. [c.70] Для круглых ребер а = I, а R равен радиусу кромки ребра. Для квадратных ребер а = 1,145, а R равен половине ширины ребра. Для ребер в виде правильного шестигранника а = 1,065, а R — половине наименьшего размера шестигранника (между двумя параллельными гранями). Эти же зависимости можно применять и при пластинчатом оребрении трубчатых поверхностей с коридорным и шахматным расположением трубок. [c.70] Наружные коэффициенты теплоотдачи рассматриваются ниже применительно к различным видам воздухоохлаждающей поверхности. [c.70] Тепловые и гидравлические характеристики первой поверхности ближе к модели поперечного обтекания труб, а второй — более соответствуют процессам протекания воздуха в каналах. [c.70] Здесь н — наружный диаметр труб, м 5 и 82 — шаги труб поперек и вдоль потока (рис. 111-5), м при размещении труб по углам равностороннего треугольника 51 = 52 и = 1. ф — степень оребрения поверхности, равная отношению полной площади наружной поверхности труб и ребер к площади поверхности труб с условно снятыми с них ребрами. [c.71] Из уравнения (И 1-17) видно, что для гладких труб, когда = = 0, а = / т (ф = 1) усл = н- Таким образом, с помощью уравнения (И 1-16) можно рассчитывать не только оребренные поверхности, но и гладкотрубные (рис. 1П-6). [c.72] К этому же суженному сечению относится и скорость воздуха. [c.72] Уравнение (111-19) действительно при Re = 500 ч-2500 V4 = 0,18--0,35 Si/dn = 2 5 L/4 = 4 50 i = — 40--- 40 °С. [c.73] Уравнение (III-19) показано на рис. III-7 (линии 1—3). На этом же рисунке приведены соответствующие зависимости по опытам Мэцумуры и Удзухачи (линия 4) и Ю. В. Захарова-[44] (линия 5), которые показывают примерную согласованность с уравнением (III-19). [c.73] При обычных массовых скоростях воздуха шр = 5ч-6 кг/(м -с) верхней границей шага ребер, при котором Не 2500, будет 5р = 5 мм. [c.74] Для поверхностей с большим шагом ребер, которые геометрически не являются подобными поверхностями и для которых было получено уравнение (111-19), можно рекомендовать опытные данные Е. Гранрида [128], X. Лотца [141] и В. С. Ивановой [23]. Соответствующие зависимости приведены на рис. 1П-8. При его рассмотрении надо учитывать, что линии 4 [141 ] и 5 [128 относятся к гладким пластинчатым ребрам, а линии 1—3 — к пластинчатым ребрам с выштампованными выступами, которые способствуют турбулизации потока воздуха и повышают коэффициент теплоотдачи. Поэтому значения Ми при одних и тех же величинах / э, по данным [23], значительно выше, чем по [128] и [141] (например, линии / и 5 при = 25). [c.74] Здесь С = 0,07 для тщательно изготовленных ровных поверхностей с плоскими параллельными пластинами С =0,11 для неровных поверхностей. [c.74] Это уравнение при С = 0,07 практически совпадает с уравнением Е. Гранрида [128] и примерно на 15—17 % превышает значения, полученные по уравнению В. С. Ивановой. Аэродинамическое сопротивление пластинчатых ребристых поверхностей с шахматным расположением трубок превышает результаты подсчета по уравнению (111-20) почти вдвое [44]. [c.74] Вернуться к основной статье