ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Простой тангенциальный подвод из "Основы расчета и проектирования газовых горелок" Простой тангенциальный подвод исследован с цилиндрическим, конусным и кольцевым устьями. [c.102] Устройство с цилиндрическим устьем состоит из полого цилиндра длиной I и диаметром d, в который подводится воздух по тангенциально расположенному к нему патрубку длиной Ъ и шириной а, причем внешняя сторона патрубка является касательной к образующей цилиндра (рис. 3.2). Устройство исследовалось в свободном пространстве без ограничивающих область распространения факела стенок и без фронтовой стенки,которая, как показали дальнейшие опыты, в некоторых случаях существенно влияет на угол раскрытия и дальнобойность факела. [c.102] В конструкции изменяли основные параметры степень тангенциальности подвода в пределах aid = 1 Ч- 0,25 (с интервалом через 0,25) длину тангенциального подвода в пределах bld = 1,5 Ч- 0,5 (с интервалом через 0,5) длину цилиндрической полости в пределах Hd — 0,5 -f- 1,5 (с интервалом через 0,5). [c.102] На рис. 3.2, помимо исследованной конструкции, приведена первичная обработка опытных данных, полученных в устройстве с простым тангенциальным подводом и полым цилиндрическим устьем при значениях конструктивных параметров aid = 0,25, bld = 1,5, при трех значениях Hd (0,5, 1,0 и 1,5). На нем видно изменение по окружности наибольших скоростей в устье и на различных расстояниях xld в факеле. [c.102] По оси абсцисс дана развертка окружности устья. Представленные кривые наглядно показывают зависимость скоростной неравномерности как в устье, так и на приведенных расстояниях от него при степени тангенциальности aid — 0,25, нри различных длинах цилиндрической полости Vd. [c.102] Рассмотрим наиболее характерную нижнюю группу кривых, относящихся к устью. Скоростная неравномерность в устье, как показала обработка опытных данных, составляет 17%. Зависимость скоростной неравномерности от длины цилиндрической полости слабая, поэтому для выравнивания скоростей можно практически ограничиться отношением Ud = 1. Верхняя группа кривых относится к сечению на расстоянии трех калибров от устья. [c.103] Опыты показали, что увеличение длины тангенциального подвода отрицательно влияет на равномерность скоростей в устье и в факеле. [c.103] Изменение скоростей в устройствах с малой степенью тангенциальности (большие значения параметра aid = 0,5 и 0,75) характеризуется значительной неравномерностью, и эти устройства не представляют технического интереса. [c.103] Зависимость скоростной неравномерности в устье от основных конструктивных параметров устройства представлены на рис. 3.3, а н, 3.3, б. [c.103] На рис. 3.3, а видно, что с увеличением параметра aid (малая степень тангенциальности) увеличивается скоростная неравномерность. Существенно слабее влияние длины подвода bid, являющейся параметром этого графика в интересующей нас области, при больших степенях тангенциальности aid = 0,25) оно едва заметно. [c.103] На рис. 3.3, б дана зависимость скоростной неравномерности от длины цилиндрической полости Hd) при различных степенях тангенциальности подвода. Для интересующей нас большой степени тангенциальности подвода aid = 0,25) увеличение длины цилиндрической полости слабо влияет на выравнивание поля скоростей. [c.103] Средние скорости вдоль факела сильно уменьшаются с увеличением степени тангенциальности, т. е. с уменьшением aid (верхняя половина табл. 3.1). [c.103] Коэффициент сопротивления устройства, отнесенный к скоростному напору в патрубке, приведен на рис. 3.5. При таком способе подсчета коэффициента сопротивления для значений /d = 0,5 и 1,0 n почти не зависит от степени тангенциальности, а при bld = 1,5 с уменьшением степени тангенциальности даже увеличивается. [c.104] При Ь = й значения А приведены в табл. 3.2 для трех различных положений языкового шибера. [c.105] Разрежение по оси цилиндрического канала при простом тангенциальном подводе. [c.105] В случае пережима патрубка шибером размер а принимается равным ширине, оставшейся для прохода воздуха. С уменьшением размера а и соответственно параметра a b/d и сохранением расхода увеличивается момент воздушного потока относительно оси горелки, а следовательно, увеличивается и его закрутка, определяемая степенью тангенциальности a/d чем меньше a/d, тем больше закрутка и соответственно разрежение в устье горелки. При постоянном расходе воздуха, соответствующем г пр = 8,2 м/сек, изменение тангенциальной скорости iv путем изменения шибером размера а и, следовательно, параметра a b/d с 0,35 до 0,20 приводило к увеличению разрежения на оси потока в устье с 78 до 149 мм вод. ст. Параметр a b/dP не однозначен параметру аЬ/ улитки при полностью открытом шибере, хотя эти параметры численно равны. [c.105] Для проверки зависимости в канале горелки действительной скорости потока (закрученного) от параметра а ЫсР и расстояния от центра были поставлены соответствующие опыты. [c.106] На экспериментальной установке [131] при помощи уравновешенного флюгера с указывающей стрелкой фиксировались углы наклона воздушного потока по отношению к вертикали. Для определения полей скоростей и давлений в потоке площадь цилиндрического канала была разбита на ряд концентрических кольцевых сечений. Средние значения углов р и скоростей u Sp потока определялись интегрированием по площади поперечного сечения. [c.106] В табл. 3.3 приведены средние значения угла подъема потока. С приближением к стенке угол подъема потока увеличивается. [c.106] Вернуться к основной статье