ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет однополочного пенного газопромывателя из "Пенные газоочистители теплообменники и абсорберы" Пенные аппараты нашли значительное применение как эффективные пыле-и туманоуловители для самых различных условий очистки газов. Примеры такого применения приведены в следующей главе. [c.31] Мокрее пылеулавливание — необратимый процесс, поэтому для его осуществления в принципе нужна одна теоретическая тарелка, и в практике обычно устанавливается одна решетка, обеспечивающая достаточное для производственных условий улавливание пыли. [c.31] Пенные пылеуловители, в отличие от абсорбционных и десорбционных аппаратов, должны работать при утечке жидкости через отверстия решетки, так как протекающая жидкость смывает пыль, пристающую к нижней части решетки, и предохраняет решетку от засорения. Нередко пылеуловители конструируют без переливных устройств (с провальными тарелками). При этом вся жидкость утекает через отверстия решетки, а также уносится с потоком газа в виде паров и брызг. В тех случаях, когда уносом жидкости с газом можно пренебречь (холодный газ), при выборе решетки используют для моделирования формулу (30), а также данные из работ 12, 34, 35]. [c.31] Улавливание пыли или тумана часто сопровождается охлаждением газа. В этих случаях пенные аппараты—газопромыватели рассчитываются одновременно как пылеуловители и как холодильники смешения. Количество подаваемой в аппарат жидкости можно определять по условиям пылеулавливания или же по тепловому балансу аппарата. [c.31] Жидкость после частичного отделения пыли и охлаждения можно вновь подавать на решетку аппарата. [c.31] При проектировании пенных газопромывателей следует использовать результаты исследований пылеулавливания в пенных аппаратах [ 2, 8, 19, 23, 29, 30, 36, 40 и др.]. [c.31] Для примера приводим последовательность применения формул при расчете однополочного пенного газопромывателя с переливным устройством, который служит для улавливания из газа пыли и охлаждения газа водой. [c.31] Для удобства расчета условно принимают объем и скорость газа в аппарате при температуре входа газа, причем учитывают, что фактическая скорость газа в отверстиях решетки и особенно в обла-у сти пены может быть ниже вследствие охлаждения газа. [c.32] Таким образом, расчетная скорость может быть принята от низшего предела w = 1 м/сек до высшего w =3 м/сек. Средняя величина (2 м/сек) является лучшей расчетной скоростью для тех случаев, когда в процессе эксплуатации можно ожидать значительного повышения и понижения нагрузки аппарата. Если ожидается только значительное повышение нагрузки газопромывателя, то естественно принять среднюю расчетную скорость ниже 2 м/сек, вплоть до I м/сек. [c.32] Максимальный размер сечения аппарата определяется возможностью равномерного распределения газа. Для однополочных аппаратов равномерное распределение газа сильно зависит от конструкции устройства для ввода газа. При вводе газа через обычный диффузор (рис. 34) максимальная площадь сечения однополочного аппарата составляет около 5—7 м . При вводе газа через распредели-те.тьную коробку с отверстиями (рис. 12 и 13) достигнуто равномерное распределение газа в аппарате прямоугольной формы при площади сечения 8 м . Готовится к испытанию аппарат круглой формы с кольцевой коробкой для ввода газа, имеющий площадь сечения 24 м . [c.33] Увеличение рабочей площади сечения против расчетной с целью запаса, часто применяемое при проектировании аппаратов, недопустимо при проектировании пенного газопромывателя, так как вызванное этим понижение скорости газа может привести к ухудшению пенообразования и, следовательно, к снижению эффективности работы аппарата. [c.33] При большой мощности газоочистительной станции аппараты приходится комплектовать в батареи. В этом случае можно установить аппараты прямоугольного сечения (при равномерном подводе газа под решетку) с различным соотношением длины / и ширины Ь решетки. Обычно сначала задаются длиной решетки аппарата по потоку жидкости при одном потоке / может составлять 1,5—2 м, а при распределении жидкости на два потока с подачей или сливом по желобу, расположенному в середине решетки, — / до 3 ж. [c.33] Концентрацию С=Т Ж пыли в жидкости, утекающей через отверстия решетки, принимают, в зависимости от свойств пыли, в пределах Т Ж= Д ЯЯ минеральных пылей, не склонных к цементации и налипанию, можно принимать отношение Т Ж равным или немного менее 1 5. Обычно его следует принимать приближенно 1 10, а для цементирующихся пылей еще меньше, вплоть до 1 20. [c.34] По опытным данным принимают коэффициент распределения уловленной пыли между жидкостью, сливающейся с решетки и утекающей через отверстия. В среднем в утечке содержится около 70% уловленной пыли, т. е. кр=0,7. [c.34] Количество воды, протекающей через отверстия, определяется весом уловленной пыли Оу ., концентрацией пыли в жидкости С и коэффициентом а затем подбирается решетка, обеспечивающая заданную утечку жидкости (см. следующий пункт). Количество утекающей через отверстия воды может колебаться от нескольких процентов до 100%, обычно утечка жидкости Ьу при расчетах принимается равной 50% от количества поступающей воды. [c.34] Для нагретых и малозапыленных газов количество подаваемой воды рассчитывают путем совместного решения уравнений теплового баланса [8] и теплопередачи в перекрестном токе [2, 18], т. е. путем полного теплового расчета аппарата в обычной последовательности с учетом потерь тепла через стенки аппарата [8]. В тех случаях, когда трудно предположить, чем будет определяться расход воды— балансом пылеулавливания или тепловым балансом—выполняют оба расчета и принимают высший расход воды. [c.34] Сначала из конструктивных соображений выбирают форму отверстий—ширину щелей или диаметр круглых отверстий при этом обычно принимают с1щ=2 4 мм и с/о=4н-6 мм. Затем по опытным данным [2, 8] и изложенным выше зависимостям утечки от различных параметров определяют скорость газа в отверстиях, соответствующую утечке жидкости, необходимой по предыдущему пункту расчета обычно 6- 13 м/сек. [c.34] Особенно важно учитывать влияние различных параметров на утечку жидкости через отверстия решетки в аппаратах с большой длиной решетки, поскольку доля жидкости, утекающей через отверстия, пропорциональна длине решетки. [c.34] 5—10% сечения занимают опоры решетки и неперфорированная часть ее у перелива. [c.35] Если при сборке решетки из отдельных листов имеются щели на их сопряжении, то свободное сечение решетки должно быть соответственно уменьшено. Щели между решеткой и стенками аппарата недопустимы, так как в них утечка значительно больше, чем в щелях между листами. [c.35] Вернуться к основной статье