ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Характеристики разделяемости центрифугируемых материалов из "Центрифугирование" Для характеристики дисперсности систем применяют суммарные (кумулятивные) кривые, а также дифференциальные кривые распределения частиц по размерам. При построении суммарных кривых по оси абсцисс откладывают диаметр частиц d. а по оси ординат — содержание (в%) всех фракций меньше или больше данного размера. [c.19] Приближенно считают d величиной непрерывной. Функция распределения Ф( ) величины d есть непрерывная монотонная функция, всюду дифференцируемая и обладающая непрерывной производной. Следовательно, имеется непрерывная функция F(d), которая получается при дифференцировании функции распределения Ф( ), т. е. [c.19] В литературе [1] указывается, что наиболее очевидно наличие логарифмически нормального закона распределения частиц по крупности для дисперсных систем, получаемых механическим дроблением, химическим осаждением или сегрегацией одного соединения среди других, ему подобных. Справедливость применения этого закона теоретически доказана академиком А. Н. Колмогоровым для материалов, подвергавшихся измельчению длительное время. Нужно, однако, отметить конструктивную сложность практического использования логарифмически нормального закона распределения. Эта сложность связана не только с техникой расчета по логарифмически нормальному закону различных гранулометрических характеристик, но обусловливается также ограниченностью применения его для ряда систем. Для практических целей следует пользоваться универсальными эмпирическими формулами. [c.20] обобщив многочисленные результаты ситовых анализов различных материалов, измельченных в разном производственном оборудовании, установил, что при постоянном модуле сит кривая распределения, построенная в логарифмических координатах, в области малых размеров частиц оказывается прямой линией. [c.21] Формула Годэна—Андреева применима только для случаев, когда рассматривается участок кривой распределения левее максимума плотности распределения. [c.21] Дисперсионный состав центрифугируемых материалов рекомендуется определять седиментометрическим методом с применением той же дисперсионной среды, в которой взвешена данная дисперсная фаза, и по возможности при тех же условиях, в которых осуществляется процесс. [c.22] Важнейшей характеристикой материалов, в значительной степени влияющей на процесс центрифугирования, является количественное соотношение между фазами. Для взвесей это соотношение может характеризоваться концентрацией твердой фазы. Под последней удобнее понимать часть единичного объема суспензий, занятую твердой фазой. [c.22] Относительная часть объема пор, занятая жидкостью, обозначается 5 и называется насыщенностью 8 = Вя,/В. [c.22] У осадков, сформированных из анизотропных кристаллов или кристаллов неправильной формы, обладающих развитой удельной поверхностью, наблюдается наибольшая пористость. Такие частицы легко поддаются агрегации, так как на острых углах их концентрируются заряды, которыми определяется Ван-дер-Вааль-сово притяжение между частицами. Удельная поверхность таких частиц выше, чем частиц правильной формы. Наибольшие изменения в степени агрегации частиц ведут к значительным изменениям пористости и, следовательно, проницаемости осадков. Это обстоятельство в значительной степени обусловливает отсутствие стабильности фильтрационных свойств высокодисперсных суспензий. [c.23] Дисперсность и пористость — важнейшие физические параметры центрифугируемых материалов. Они в значительной степени определяют выбор типов центрифуг и течение процессов центрифугирования. Из других физических и физико-химических характеристик дисперсных систем, играющих существенную роль в процессах центрифугирования, следует отметить плотность фаз и вязкость дисперсионной среды. [c.23] Каждый из рассмотренных выше физических и физико-химических параметров дисперсных систем в отдельности не позволяет судить о способности этих систем к разделению под действием того или иного силового поля, включая центробежное. Чтобы найти обобщенные характеристики разделяемости неоднородных дисперсных систем, рассмотрим закономерности их разделения в поле сил тяжести при наличии идеальных условий — таких, как сферическая форма частиц, одинаковый их размер. [c.23] При безграничном разбавлении Ф(Б) = 1, и уравнение (1.7) становится одинаковым с уравнением (1.6). [c.24] Рассмотрим отстаивание суспензии в поле сил тяжести. При установивщемся движении частицы твердой фазы разность между силой тяжести и ар.химедовой силой уравновешивается силой сопротивления. [c.24] Полученное выражение характеризует среднюю скорость движения частиц относительно жидкости. В практических расчетах представляет интерес скорость движения частиц относительно неподвижной системы координат. Обозначим эту скорость через 1 и выделим из объема суспензии параллелепипед с высотой 1, равной высоте столба суспензии, и с основанием Р. Объем дисперсионной среды, находящейся в этом параллелепипеде, равен произведению ЬРВ. [c.24] Здесь р Ь — потеря давления на единицу высоты пористого слоя. Подставляя в уравнение (1.23) значение p/L из равенства (1.18), получаем как частный случай установленного общего закона уравнение (1.17) для коллективного осаждения сферических частиц в поле тяжести. [c.26] Умножив и разделив уравнение (1.23) на величину 6/(1—В) и установив, что при условии 6 0,7 справедливо соотнощение (1—В)/В 10 - )л 0,123, получаем уравнение (1.22). [c.26] В общем случае способность идеальных неоднородных систем к разделению под действием силового поля можно охарактеризовать полученным выше обобщенным уравнением (1.23). [c.26] Поэтому для практической оценки способности дисперсной системы к разделению в режиме осаждения можно рекомендовать экспериментальное определение скорости осаждения суспензии в поле тяжести. [c.27] Коэффициент k называется коэффициентом проницаемости. В уравнении (1.24а) необходимо учитывать ту часть удельной поверхности частиц, которая омывается жидкостью при ее течении по порам. Эта величина (часть удельной поверхности) не является постоянной для данной суспензии, а зависит от давления фильтрования. [c.27] В случае агрегированного неуплотненного осадка поверхность, омываемая жидкостью, будет меньше, чем при осадке уплотненном, когда имеет место разрушение агрегатов. Увеличение поверхности, омываемой жидкостью, пропорционально объему твердой фазы в единице объема осадка 1—В, т. е. [c.27] Вернуться к основной статье