ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Васильев. Газовые эжекторы со сверхзвуковыми соплами из "Сборник работ по исследованию сверхзвуковых газовых эжекторов" Эффективность двухступенчатого эжектора с укороченной камерой смешения исследована в работе В. Т. Харитонова Экспериментальное исследование щелевого двухступенчатого звукового эжектора с общей форкамерой . [c.3] В работе Ю. И. Васильева Газовые эжекторы со сверхзвуковыми соплами устанавливаются условия, при которых эффективность ступени газового эжектора на критическом режиме является максимальной. [c.3] Возможности улучшения характеристик газового эжектора путем применения конической сужающейся камеры смешения или сверхзвукового диффузора рассмотрены в статьях Ю. Н. Васильева и Ю. А. Лашкова Экспериментальное исследование газовых эжекторов с коническими камерами смешения и Ю. Н. Васильева Некоторые свойства газовых эжекторов со сверхзвуковым диффузором, имеющим горловину . [c.3] В работе В. Т. Харитонова Исследование эффективности газового эжектора с цилиндрической камерой смешения определены условия максимальной эффективности эжектора такой схемы и указаны способы реализации этих условий. [c.4] В настоящей работе излагаются метод расчета газовых зжекторов и результаты экспериментального исследования, которое было выполнено на опытном эжекторе, работавшем на естественном горючем газе с ратовскою газового месторождения. Термодинамические свойства 9ТОГО газа определяются его основной составляющей—метаном. Экспериментальные возможности, которые допускали изменение в широких пределах расходов п давления газов при неограниченной допустимой продолжительности эксперимента, были использованы для детального изучения ряда принципиальных вопросов теории и расчета, имеющих основное значение для всех применений газовых эжекторов. [c.5] Расчетные таблицы, приведенные и раЛотс, составлены для показателя адиабаты метана /.= 1.31. В них не входит молекулярный вес газа. Этими таблицами можно пользоваться для расчетов эжекторов, предназначенных для работы как с метаном, так и с перегретым водяным паром, для которого показатель адиабаты равен 1,3. Эжекторы для других газов, в том числе и для воздуха, можно рассчитывать по формулам н методам, изложенным в данной рабо1е, принимая соответствующие показатели адиабаты и молекулярного веса. [c.5] В данной работе излагается метод расчета, основанный на уравнениях С. Хрнстианови-ча, пополненных условней равенства давлений газов в некотором сеченни внутри камеры смешения позволяющим рассчитывать критические режимы эжектора. [c.5] При заданных значениях коэфициента эжекции Ро1 Ро величина р1 зависит от геометрических параметров эжектора и режима его работы. [c.5] Во многих применениях эжекторов, в том числе в применениях эжекторов в газовой промышленности, приходится иметь дело с такими отношениями давлений, которые обеспечивают большие (звуковые и сверхзвуковые) скорости течения газов. В этой работе мы будем заниматься только эжекторами больших скоростей. [c.6] Рассмотрим процесс эжектирования в том случае, когда эжектируемый и эжектирующий газы поступают в камеру смешения через сопла, в которых наименьшими являются выходные сечения (суживающиеся сопла). [c.6] Пусть р1 — площадь выходного сечения сопла эжектируемого газа, площадь выходного сечения сопла эжектнрующего газа, Р., и площади струй эжектнрующего и эжектируемого газа в сечении равны.к давлении,/ —площадь камеры смешения (фиг. 1). [c.7] Эта ( юрмула связывает критические значения коэфициента эжекции с геометрическими размерами эжектора и отношением давлений. Правая часть уравнения не зависит от геометрических параметров эжектора и является для данного газа функцией только Ро, поэтому для эжекторов различных размеров она дает универсальную кривую критических режимов. [c.9] Дальнейшая задача теории заключается в установлении связей между параметрами торможения газов, поступающих в эжектор, и параметрами смеси, выходящей из эжектора. Мы рассмотрим случай газов, имеющих одинаковый химический состав, но имеющих различные температуры торможения Т о, и Т , которым соответствуют различные значения критической скорости а 1 и а. Температура торможения смеси Тд должна быть определена из уравнения энергии (9). [c.10] Индекс, 1 относится к параметрам низконяпорного газа в щели, штрих —к параметрам высоконапорного газа в выходном сечении сопла, два штриха —к параметрам смеси в конце камеры. [c.10] При определении площади Р живого сечения струи на выходе из камеры смешения необходимо учитывать влияние пограничного слоя. [c.10] Наличие пограничного слоя, вызываемого вязкостью газа, приводит к тому, что поверхность тока, соответствующая толщине вытеснения, по длине камеры отклоняется к оси камеры на некоторый угол Влияние этого фактора можно учесть, считая, что исгечение происходит через сечение, меньшее, чем площадь выходного сечения камеры, соответствующая ее внутреннему диаметру. [c.10] Эти формулы выведены для течения газа в круглой трубе в случае равномерного распределения скорости во входном сечении. [c.10] В камере смешения имеют место более сложные граничные условия, а именно в камеру смешения поступают два потока с различными скоростями, которые по длине перемешиваются. Следствием этого перемешивания является изменение величин X, р и да по длине камеры по закону, отличному от того, который соответствует однородному потоку. Можно приближенно определять по формулам А. А. Дородницына, вводя вместо этих переменных величин их средние значения, вычисленные по их значениям ка входе в камеру и на выходе из нее. [c.10] Значение V определяется по данным эксперимента. [c.12] Для определения ро по формуле (15) необходимо знать величину X . Она определяется из уравнения изменения количества движения. [c.12] Вернуться к основной статье