ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет тянущих усилий очага сворачивания в рабочих клетях формовочного стана из "машины и агрегаты трубного производства" Далее приведен пример применения методики при расчете энергосиловых параметров привода валков формовочного стана 20-76. Расчет ведется по пяти приводным клетям (1-5). [c.317] Калибровка валков и кинематические Параметры формовочного стана 20-76 представлены соответственно в таблицах 13.1 и 13.2. [c.317] Примечание В - верхний валок Н - нижний валок. [c.318] Следовательно, нижний и верхний валки первой клети находятся в зоне опережения. [c.319] В данном расчете принимаем равномерную зависимость распределения кривизны по очагу деформации. [c.320] Знак - означает, что клеть является тянущей, так как суммарное усилие формовки совпадает с направлением формовки. [c.321] Расчет тянущих усилий для второй формовочной клети (рис 13.2) аналогичен приведенному выше по формулам 13.1 - 13.22. Результаты приведены в табл. 13.3. [c.321] Следовательно, нижний и верхний валки находятся в зоне опережения. [c.323] Расчеты тянущих усилий для чет-вертой формовочной клети (рис== ) аналогичен приведенному вьш1е для третьей формовочной клети. Результаты представлены в табл. 13.3. [c.324] Пятая формовочная клеть (закрытый калибр 13.6 . [c.324] Так как 5 и D t В , то верхний пятый и пятый нижний валки находятся в зоне опережения. [c.325] Определение площади зоны контактного взаимодействия металла с валками пятой клети. [c.326] За базу приведения тянущих усилий следует принять усилие пятой формовочной клети - 800 Н (минимальное тянущее усилие, позволяющее реализовать процесс в данных условиях). Конструкция стана в данных условиях такова, что частота вращения нижних валков - /I = 71 мин одинакова для всех клетей. Тянущие усилия каждой клети можно привести к выбранной базе, изменяя частоту вращения верхних валков и положение катающего диаметра. Изменения конструкции редуктора при этом минимальны и нижние шестерни остаются без изменения, а верхние изменяем под новые кинематические условия. [c.327] Как указывалось ранее, за базу приведения тянущих усилий было выбрано тянущее усилие пятой клети, равное 800 Н. Поэтому Tj клетей равно 800 Н. [c.329] ЭТО значение до целой величины и провести уточняющие расчеты. Принимаем /21 = 124 мин . Расчеты, необходимые для проведения оптимизации кинематических параметров клетей 2, 3, 4 и 5, аналогичны приведенным выше и проводятся по формулам (13.44 - 13.62). Результаты расчетов приведены в табл. 13.4. Графические иллюстрации к расчетам параметров этих клетей представлены на рис. 13.9 - 13.12. [c.331] Новые кинематические параметры обеспечиваются путем изменения передаточного отношения между валом ведущей шестерни и шестерней верхнего вала, а следовательно, и изменением числа зубьев шестерни и колеса. [c.331] Аналогично по формулам (13.63 - 13.68) рассчитывают параметры шестеренных клетей 2, 3,4 и 5. Результаты расчетов представлены в табл. 13.5. [c.334] Вернуться к основной статье