ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Действующие силы и крутящий момент из "Объемные насосы и гидравлические двигатели гидросистем" Из условия равновесия поршня следует, что составляющая Р равна по величине и обратна по знаку алгебраической сумме сил, действующих со стороны поршня по его оси. К этим силам относятся указанное усилие давления жидкости на поршень, усилие сжатия пружины, сила инерции поршня в относительном движении, сила трения и др. В дальнейшем будем учитывать лишь силу Р давления жидкости. [c.123] Нормальная (перпендикулярная) к оси поршня составляющая Т создает крутящий момент, причем при работе гидромашины в качестве насоса (направление вращения по часовой стрелке) составляющая Т преодолевается приводным моментом, прило-Л сенным к его валу. При работе гидромашины в качестве гидромотора (направление вращения против часовой стрелки) составляющая создает крутящий момент, приводящий цилиндровый блок во вращение. [c.123] Сила N реакции статорного кольца прижимает головки поршней к статорному кольцу и нагружает его и распределительную цапфу, а также определяет величину трения и контактных напряжений на головке плунжера и поверхности этого кольца. [c.123] Результирующая составляющая сил 2 всех цилиндров, находящихся в данный момент в полости нагнетания, воспринимается подшипниками статорного кольца и распределительной цапфой. [c.124] Я — радиус статорного кольца. [c.127] Текущее значение мо.мепта па валу гидромашины является периодической функцией с периодом изменения для одного ряда цилиндров, равным 2п/г — для четного числа цилиндров в блоке ил1г — для нечетного числа цилиндров, где г — число цилиндров. Графически результирующий момент будет иметь вид сложной кривой с числом колебаний, равным пг (где п — частота вращения) — для четного числа цилиндров и 2пг — для нечетного числа цилиндров. [c.127] Расчетный коэффициент неравномерности крутящего момента без учета влияния сжатия и инерции рабочей жидкости, поступающей в цилиндры гидромотора, можно приближенно рассчитать по эмпирическим выражениям (51) и (52). [c.127] В реальных конструкциях насосов этого типа поршни снабжены сферическими головками (см. рис. 33, б), в результате чего контакт их со статорным кольцом происходит в точке а, смещенной относительно оси плунжера на величину Ь. В нейтральных (на вертикальной оси насоса) положениях поршня точка а контакта будет находиться на оси поршня, а в промел уточных — на некотором удалении от оси. [c.127] Влияние сферичности головки па динамику поршня можно видеть из рис. 33, б. Плечо pi приложения к поршню силы Т определится в этой схеме расстоянием от центра 0 блока до точки О пересечения вектора усилия N реакции статорного кольца с осью поршня. Поскольку вектор этого усилия направлен по нормали к статорному кольцу (по его радиусу) и к сфере головки поршня, он будет пересекать ось поршня в центре сферы, а следовательно текущим плечом приложения тангенциальной составляющей Т усилия реакции N будет служить расстояние 0 0 = р. [c.128] Из приведенной на рис. 33, б векторной диаграммы действующих здесь сил следует, что плечо pi этой схемы меньше плеча р схемы на рис. 33, а на величину, примерно равную радиусу г сферы головки поршня. [c.128] Центр О сферы является точкой приложения силы Т, изгибающей поршень и перекашивающей его в цилиндре. [c.128] Сказанное справедливо также и для насосов, поршни которых опираются о статорное кольцо через ролики (см. рис. 54, б). В этом случае параметром г будет служить радиус ролика, а центром сферы — ось ролика (роликов). [c.128] Помимо этого, наличие сферической головки поршня скажется на выражениях для расчетов относительной скорости (Иотп) и ускорений (Шотн) поршня, а также силы инерции в этом движении, которые примут вид [см. выражения (44)—(49) и (56)— (58)]. [c.128] Вернуться к основной статье