ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Вертикальный поток из "Обзор работ по теплообмену к двухфазным системам" Во время первых опытов аппарат работал неустойчиво вследствие перегрева жидкого сернистого ангидрида. После введения в кипящую жидкость небольших кусочков клена, которые действовали как центры парообразования, процесс кипения начал протекать устойчиво. [c.104] Авторы исследовали зависимость коэффициента теплоотдачи от кажущегося весового уровня жидкости, теплового потока и давления на выходе из экспериментальной трубы. [c.105] При постоянном тепловом потоке коэффициент теплоотдачи увеличивался с уменьшением температуры насыщения или давления с ростом q при тепловых потоках, больших 6,8-10 3 ккал/м -час, коэффициент теплоотдачи увеличивается незначительно. [c.105] Критическое паросодержание, при котором начинается быстрое падение а, обусловленное недостатком жидкости, определяется отношением локального теплового потока при данном значении х. к полной весовой скорости. Следует отметить, что это уравнение не согласуется с результатами табл. 2. По данным таблицы критическое паросодержание пропорционально г4)-0 32. к сожалению, в работе [70] не приводятся значения тепловых потоков, при которых получены приведенные в таблице данные. [c.106] Установлено, что температурный напор по длине трубы сначала несколько уменьшается, а затем, пройдя через минимальное значение, начинает быстро расти. При приведенных выше значениях теплового потока, весовой скорости и давления для паросодержаний от 50 до 65% коэффициент теплоотдачи колеблется в пределах 7,05 102— 1,12 - 103 ккал м - С. [c.107] По данным авторов, давление оказывало влияние, обратное тому, которое установили другие исследователи. Авторы приводят графические зависимости локального коэффициента теплоотдачи от паросодержания для различных весовых скоростей и давлений в испарителе. Правда, следует отметить, что весовые скорости определялись недостаточно точно. Из графиков видно, что кривые, устанавливающие изменение коэффициента теплоотдачи в зависимости от паросодержания, проходят через максимум при паросодержаниях, больших 45%, значения а быстро падащт с ростом х. [c.107] Проведенное авторами сравнение отдельных кривых показало, что на теплообмен влияет только паросодер-жаиие, хотя с увеличением теплового потока, весовой скорости и давления в испарителе коэффициент теплоотдачи обычно все же возрастает. [c.107] В опытах измерялись коэффициенты теплопередачи, а коэффициенты теплоотдачи определялись по расчету. При этом суммарное термическое сопротивление на паровой стороне, в стенке металла и возникающее за счет накипи оценивалось графически по методу Вильсона. Так как в этих опытах термическое сопротивление со стороны кипящей жидкости составляло около 95% общего сопротивления, то такая методика расчета а не привела к больщим ошибкам. Опыты проводились при весовых скоростях 27—-МО кг/м -сек. Молярное паросодержание доходило до 2%. Число Re изменялось от 600 до 2700, а коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости— от 137 до 635 ккал/м час° С. Авторы устано вили, что коэффициент теплоотдачи при кипении зависит не только от паросодержания, но и от полного давления в системе. К сожалению, удаление летучей компоненты вызвало увеличение температуры кипения жидкости и постоянные паросодержания были бы достигнуты только при непрерывном увеличении количества подводимого тепла. Исследование показало, что возрастание объема генерируемого пара приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. [c.108] Давление в системе изменялось от 0,35 до 4,2 ати. Авторы ввели понятие эффективной весовой скорости определяемой как скорость, при которой коэффициент теплоотдачи к жидкости (рассчитанный по уравнению Диттуса и Болтера) имеет то же значение, что и при теплоотдаче в двухфазной среде. [c.108] Данные авторов были использованы Стерманом (103] при установлении критериальной зависимости. Он указывает, что влияние скорости в них не обнаружено потому, что диапазон изменения гио очень невелик — 0,2 — 0,81 м1сек.. [c.110] Значения С, для различных жидкостей приведены в табл. 7. [c.111] Авторы сделали вывод, что влияние диаметра должно выражаться так же, как и при конвективном теплообмене к однофазным средам, т. е. [c.114] Коэффициенты теплоотдачи для двухфазного потока, рассчитанные по уравнению (71), учитывают только обычный конвективный теплообмен (а = аконв.)- В начале области пузырькового кипения значения коэффициента теплоотдачи были в 1,3—3,2 раза выше величины а, подсчитанного по уравнению (71). Это объясняется тем, чт образующиеся на стенке пузырьки разрушают ламинарный подслой и вызывают более интенсивную турбулизацию, чем при обычном конвективном теплообмене. Поэтому был введен корректирующий множитель, учитывающий передачу тепла за счет пузырькового кипения. [c.115] Так как отношение а/аконв. не может быть меньше единицы, то предельное значение г /Ь составляет 0,049. В этом случае жидкость движется достаточно быстро и при данном температурном напоре невозможно образо вание пузырьков пара у стенок трубы. [c.115] В 1956 г. Уитт 119] представил результаты исследования по изучению теплообмена к органическим жидкостям при атмосферном давлении. Опыты проводились с растворами хлорэтилфосфата в хлористом метилене на обогреваемых горячей водой серебряных трубах внутренним диаметром 12,7 18,8 и 50,8 мм и длиной 1,58 2,3 и 6,13 м соответственно. [c.116] Отдельные опыты проводились также на чистом хлористом метилене. Подпитка осуществлялась жидкостью, имевшей температуру, близкую к температуре кипения хлористого метилена (40°С). Кажущиеся полные температурные напоры изменялись от 8,5 до 41,5°С. [c.116] Вернуться к основной статье