ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Исаев Исследование процесса сжигания отходов углеобогащения в виде водоугольных суспензий над слоем топлива из "Новые методы сжигания топлива и вопросы теории горения" Влияние давления воздуха на процесс горения твердого топлива. Финягин А. П., Баринов Н. И., Коробова М. Н. Сб. Новые методы сжигания топлива и вопросы теории горения . Изд-во Наука , 1969, стр. 20—24. [c.116] Исследована скорость выгорания одиночного куска в потоке воздуха при постоянном и периодическом изменении давления воздуха. Вес куска кокса до 100 г, максимальное давление воздуха 1.8 ати, минимальное 0,9 ати. частота колебаний давления до 145 цикл/мин. [c.116] Распределение электрической проводимости в потоке горящей смеси твердого и газообразного топлива. Головина Г. С., Чередкова К. И., Канторович Б. В., ПитинР. Н. Сб. Новые методы сжигания топлива и вопросы теории горения . Изд-во Наука , 1969, стр. 25—29. [c.116] Представлены экспериментальные данные о распределении электропроводности по потоку горящего твердого распыленного топлива и смеси газообразного топлива с примесью твердого в различных соотношениях. Измерения проводили в открытом факеле горелки предварительного смешения. Б качестве твердого топлива использовали каменный уголь, в качестве газообразного — метан, в качестве окислителя — воздух, обогащенный до 31,5—33,4% кислородом. Режимные условия сжигания во всех случаях были близкими. Весовой расход топлива изменялся в пределах 15,1 — 16,3 г/мин, коэффициент избытка окислителя — в пределах 0,96—1,14%. Электропроводность измеряли электродным методом. Экспериментально установлено, что максимальные значения электропроводности потока горящего твердого топлива и смеси его с газообразным так же, как и в факеле газообразного топлива, имеют место в зоне горения. Уровень электропроводности потока горящего твердого топлива в несколько раз выше проводимости потока горящего газообразного топлива, сжигаемого в тех же условиях. При сжигании одного и того же весового количества газообразного топлива, твердого топлива и смеси газа и твердого топлива в различных соотношениях проводимость будет максимальной у потока смеси газа и твердого топлива. [c.116] Иллюстраций 4. Библиогр. 3 назв. [c.116] Исследована электрическая проводимость потока выгорающего керосина, который сжигали в цилиндрической камере, футерованной изнутри огнеупорным материалом. Топливо вводилось в камеру в распыленном состоянии. На выходе из камеры устанавливалось сопло с = 9,4 мм. Камера герметично соединялась с охлаждаемым цилиндрическим каналом, в котором проводили измерения параметров потока. Режим сжигания топлива устанавливался так, чтобы зона горения могла быть вынесена в измерительный канал. Для этого горение топлива в камере осуществлялось при коэффициенте избытка окислителя 0,3 — 0,5. Остальная часть окислителя — кислород — подавалась в камеру перед соплом перпендикулярно к основному потоку. Электрическую проводимость определяли электродным методом. Медные электроды, охлаждаемые через патрубки, вводились в измерительный канал. Сжигание проводили при суммарных коэффициентах избытка окислителя 0,67—1,375. Содержание кислорода изменялось в пределах 37—41,5%, расход керосина был постоянным и составлял 5 лг/ч. [c.116] Взаимодействие двуокиси углерода с нефтяным коксом под давлением при высокой температуре. Дерман Б. М., КанторовичБ. В., Башкиров а С. Г.. Е в с е е Б а С. А., К р о т о в А. И., М о р о з о в а Л. И., Петров Ю. Н., Мельников В. П. Сб. Новые методы сжигания топлива н вопросы теории горения . Изд-во Наука , 1969, стр. 33—39. [c.117] Исследование по взаимодействию СОэ со слоем нефтяного кокса под давлением проводили при постоянной линейной скорости потока 1,72 л/сек (считая на свободное сечение реактора при Т = 20° С и Р = 760 мм рт. ст.), температурах 1200, 1400 и 1800 С, давлениях 1, 10, 25 кГ/см , исходных объемных концентрациях Oj 10, 20 и 30%. В качестве инертного газа применяли аргон. Частицы нефтяного кокса имели размер 2 — 3 мм. [c.117] Исследования процессов горения водоугольной суспензии из тощего угля показали, что при влажности 50 — 52% выгорание топлива на 85 — 90% завершается в пределах предтопка. Температура в ядре факела 1400 — 1450° С. Избыток воздуха в корне факела составлял 0,98. Потери тепла от химической неполноты горения не превышали 0,2 —0,3%. [c.117] Реконструированный котел имеет на 10—.15% большую экономичность, чем оборудованный слоевой топкой. Подтверждены практическое отсутствие зоны подготовки топлива и хорошая воспламеняемость суспензии. На расстоянии 950 мм. от горелки степень выгорания топлива достигала 72%. [c.117] Показано, что количество летучих веществ влияет на реакционную способность суспензии значительно меньше, чем при сжигании сухого топлива. [c.117] Даны рекомендации по переводу промышленных паровых котлов со слоевого сжигания на факельное сжигание водоугольных суспензий. [c.117] Иллюстраций 8. Библ. 4 назв. [c.117] Исследование процесса сжигания отходов углеообогащения в виде водоугольных суспензий над слоем топлива. Исаев В. В. Сб. Новые методы сжигания топлива и вопросы теории горения . Изд-во Наука , 1969, стр. 51—57. [c.117] Проанализированы результаты исследования условий сжигания водоугольной суспензии из отходов углеобогащения с зольностью до 55% в топке парового котла над слоем горящего твердого топлива. [c.117] Снижение влажности водоугольной суспензии добавлением химических реагентов и улучшение условий выгорания топлива позволят с высокими экономическими показателями сжигать отходы обогащения с зольностью до 70 %. [c.118] Иллюстраций 5. Библ. 6 назв. [c.118] Вернуться к основной статье