ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Особенности напряженно-деформированного состояния элементов оборудования со смещением кромок из "Работоспособность стыковых соединений нефтегазохимического оборудования при наличии одновременно отклонений" Рисунок 6. Повышение ресурса сварных стыков со смещением кромок снятием усиления (а) и наплавкой дополнительного валика (б) и последующим снятием усиления (в). [c.11] Рисунок 7. Повышение ресурса сварных элементов со смещением кромок наплавкой дополнительных валиков (а, в, д) с различными свойствами металла и их расчетные модели (б, г, е). [c.11] Рисунок 8. Механическая неоднородность в сварных элементах со смещением кромок (а, в, д, и, л) и их расчетные модели (б, г, е, к, м). [c.12] Рисунок 9. Схемы разделки кромок (а, б) сварных стыков (в, д, и, л) и их моделей (г, е, к, м) со смещением кромок. [c.13] Напряженное состояние сварных соединений со смещением кромок оценивали на основе двух подходов теории оболочек и механики разрушения. [c.14] Рисунок 10. Схема сварного соединения со смещением кромок. [c.14] Для цилиндрических обечаек с продольными швами зависимость a t от параметра А проходит выше, чем для обечаек с кольцевыми швами (см. рисунок 11,6). При коэффициенте запаса прочности по пределу текучести Пт = 1,5 в кольцевом стыке текучесть возникает при А 0,35, в продольном - при А 0,15. [c.15] Рисунок 11. Концентрация напряжений в равнотолщинных кольцевых (I) и продольных (2) стыках со смещением кромок а - т = Г(Д) б - Оо = Г(Д). [c.16] Рисунок 12. Зависимость (в) коэффициента концентрации напряжений от т, в разнотолщинных кольцевых стыках сосудов без смещения (а) и со смещением (б) серединных поверхностей. [c.16] Рисунок 13. Схема разнотолщинного кольцевого стыка со смещением кромок (а) и зависимость ои, от Д при различных ms (б). [c.18] Приведенные зависимости позволяют оценивать степень превышения напряжений по сравнению с мембранными лишь от действия краевых сил и моментов. Концентрация напряжений зависит от радиуса закругления и угла перехода от металла шва к основному металлу. [c.19] В таблицах 1 - 3 приведены значения коэффициента сх , концентрации напряжений для различных сварных соединений. [c.19] Таким образом, коэффициент концентрации напряжений в сварных соединениях сосудов зависит от относительного смещения А кромок и отношения толщин стенок стыкуемых элементов. Чем больше эти параметры, тем выше степень концентрации напряжений. [c.19] Полученные данные необходимы при исследовании локального напряженного состояния и прочночти в окрестности трещин и трещиноподобных дефектов и концентраторов. [c.19] Трещиноподобные дефекты наиболее опасны и требуют особых подходов при оценке напряженного состояния и прочности. К трещиноподобным можно отнести дефекты типа резкого перехода от металла шва к основному металлу, в частности, смещение кромок, подрез, непровар. [c.19] В общем случае трещиноподобный дефект можно привести к некоторой модели, представляющей собой плоскость с острым углом раскрытия р. При р = О имеем модель с трещиной (рисунок 16). [c.19] Рисунок 16. Локальная система координат в области У-образного концентратора. [c.25] В окрестности острого угла отмечаются следующие особенности зависимости у10тр (рисунок 18) у1 не зависит от нагрузки и зависит лишь от угла Р при Х- 0 напряжение ау- оо. Напряжения зависят только от коэффициента интенсивности напряжений К . С увеличением нагрузки К возрастает. При критическом значении К) = Кс наступает разрушение, что аналогично для модели с трещиной (К = Кс). [c.26] Критический коэффициент интенсивности напряжений Кс (КИН) определяется по ГОСТ 25.506-85. [c.26] Таким образом, по известным прочностным и вязкостным характеристикам представляется возможным оценивать трещиностой-кость конструктивных элементов с острыми угловыми концентраторами, в частности, сварных соединений со смещением кромок. [c.26] Вернуться к основной статье