ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчеты процессов сушки в кипящем слое из "Расчеты аппаратов кипящего слоя" Балансовые методы расчета даны на примере расчета сушилок как без рециркуляции, так и с рециркуляцией части отработанного воздуха [42]. [c.151] Производительность по готовому продукту Ог = 750 кг/ч начальная влажность гранул = 46 % (масс.), конечная 2 = 12 % (масс.) температура теплоносителя на входе в аппарат = 45°С, на выходе из аппарата (по опытным данным) 2 = 30 °С температура материала на входе в аппарат 01 = 16 °С, на выходе из аппарата (исходя из технологических требований) 02 = 40 °С, в слое (средняя) 0сл = 2О°С, в зоне загрузки 0сл1 = 2О°С, в зоне выгрузки 0сл2 = = 40 °С влагосодержание поступающего воздуха Хо = 0,002 кг/кг (при о = —6,0°С и фо = 89 %, по зимним условиям Киева [6]) энтальпия поступающего в калорифер воздуха /о =—1,04 кДж/кг (при тех же условиях [6]) характеристика материала размер гранул минимальный 1 = 4 мм, максимальный 2 = 6 мм, кажущаяся плотность рм = 950 кг/м , насыпная плотность влажного Рн1 = 650 кг/м , высушенного рн2 = 570 кг/м , теплоемкость м = 1,05 кДж/(кг-К) среднее время пребывания (по опытным данным) т = 1,2 ч. [c.151] Производительность по испаренной влаге = С 1 — Ог = 1222 — 750 = 472 кг/ч. [c.151] Общий расход воздуха = 196,5-472 92 750 кг/ч. [c.151] Общее количество газов, выходящих из сушилки (при = 30 °С и ф2 = = 27 %) = 1,(1 + Х2) = 92 750(1 + 0,00709) = 93 400 кг/ч. [c.152] Общий расход теплоты Q = qWl 10 000-472 = 4,72-10 кДж/ч. [c.152] Результаты расчетов при к = 0,33 0,5 и 1,0 приведены в табл. 3.5, из которой следует, что с увеличением к удельные расходы воздуха и теплоты снижаются, тепловой к. п. д. увеличивается, относительная влажность уходящего воздуха возрастает. [c.152] Для обеспечения гидродинамической устойчивости необходимо, чтобы Но h. Принимается Но = 0,25 м. [c.153] Сечение отверстий решетки So находится по уравнению (3.8) Г = = (So/Sa) 100 = 0,7 ч- (3.9-10-3(3,9-10 ) . + 1,1) = 0.7 ч-4,4 %. Принимается Г — 4.4 %, поскольку высушиваемый материал непрочный и при высоких скоростях в отверстиях решетки может разрушаться. Тогда So = Sa -lO- = 13-4,4У X 10-2 = 0,572 м2. [c.153] Ввиду того, что плотности воздуха на входе в аппарат и на выходе из слоя мало отличаются, сечение отверстий решетки не следует пересчитывать. При большой разнице в плотностях их следует пересчитать, так как это сделано в примере по расчету дегидра-татора гипса (см. стр. 189). [c.154] При высоте желоба h = 0,1 м число желобов на 1 м длины аппарата равно 8 (ширина желоба 0,125 м). Сечение отверстий на 1 м длины желоба будет равно 5о1 = 5o/(8Sa) == 0,572/(8-13) = 5,5-10 м /м. [c.154] Принимается ni = 440 отв./м. Число отверстий в одном ряду на 1 м длины определяют, зная шаг между отверстиями, который выбирают в пределах (1,3 ч-2) do- Число рядов отверстий Пр = n/ni = (1,3-г-2)do = 2,3-Ь 3,5. Принимается Яр = 3 ряда. Тогда ni = п/пр = 440/3 = 147 отверстий в одном ряду на 1 м. Шаг /== 1/ni = 1/147 = 6,8-10 м. Расстояние между рядами при шахматном расположении отверстий Лр = i sin 60° = 7-0,866 = 6,06 мм. [c.154] Высота сепарационного пространства принимается равной сечению аппарата, так как в аппарате обрабатывается материал узкого гранулометрического состава и скорость воздуха, равная 1,7 м/с, значительно меньше скорости начала уноса наименьших частиц. [c.154] В отличие от рекомендаций по перфорированным решеткам, здесь повышенное сопротивление щелевого газораспределительного устройства вызвано необходимостью создания интенсивной циркуляции дисперсного материала. [c.154] Основными упрощающими предположениями являются полное (идеальное) перемешивание дисперсной фазы или диффузионное перемешивание частиц при их направленном поперечном перемещении по отношению к направлению движения потока сушильного агента. Относительно сушильного агента в большинстве случаев делается предположение о режиме полного (идеального) вытеснения при его движении в пределах КС. [c.155] Относительно кинетики сушки и нагрева частиц материала используются различные модельные представления (первый и второй периоды сушки, диффузионное перемещение влаги внутри частиц правильной геометрической формы) и экспериментальные данные общего вида. Данные общего вида являются наиболее надежной информацией о кинетике сушки и нагрева для реальных полидисперсных материалов с неправильной формой частиц. [c.155] Связь между скоростью сушильного агента ш, диаметром частиц й, их плотностью Рт и порозностью КС 8 может быть определена по уравнению (2.10). Кинетическое уравнение для определения а (коэффициента теплоотдачи) может быть принято согласно имеющимся литературным данным [40] В = а — г)5/ с0й). [c.156] Вернуться к основной статье