ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет печей для эндотермического обжига из "Расчеты аппаратов кипящего слоя" Высота зоны горения /lг = Лi э/(l—е), где А — зависит от температур горения и слоя, критической скорости, порозности и др. [56]. [c.176] При расчете многозонных аппаратов КС принимается, что в зонах материал не истирается и не претерпевает химических изменений. [c.177] Многозонная печь КС для высокотемпературного эндотермического обжига сыпучих материалов (рис. 3.31) представляет собой совокупность зон подогрева, зоны обжига и зонй охлаждения. [c.177] Здесь п — число зон с, Сг—теплоемкость необожженного материала и топочных газов, соответственно т1о. с — доля тепловых потерь в окружающую сре ду к — выход топочных газов на единицу топлива, м /м (м /кг) V—расход топлива при нормальных условиях, м /ч (кг/ч) О — расход обжигаемого материала, кг/ч. [c.177] Таким образом, используя номограмму (рис. 3.32) и уравнения теплового баланса (3.57) и (3.58), можно определить искомые параметры многозонного теплообменника с кипящим слоем. [c.178] Расчет совокупности теплообменников требует многократного повторения, так как они связаны потоками газа и материала и первоначальные расчетные данные каждого теплообменника требуют для окончательного сведения баланса многократной корректировки. [c.178] Для комплексного расчета многозонных печей целесообразно использовать графо-аналитические методы 56. [c.178] Ниже в качестве примера приведена методика расчета многозонной печи. [c.178] Совместный расчет зон подогрева и обжига. При совместном расчете зон подогрева к обжига общей величиной является расход топлива. [c.178] Здесь — удельный расход воздуха на единицу топлива, м /кг (м /м ) /1 ох — температура воздуха в первой зоне охлаждения Сз — теплоемкость воздуха. [c.178] При ИХ построении считалось, что температура в зоне обжига известна и определяется технологическими требованиями процесса. [c.179] Такой расчет, в качестве поверочного, целесообразно выполнить до 1п- п ) — и сравнить результат с полученным графически (на рис. 3.33) значением Совпадение результатов является подтверждением правильности графического построения кривых. Точки а, й2, аз, ап на рис. 3.33 соответствуют конечным температурам нагрева материала при одной, двух и п зонах подогрева. [c.180] Кривые II в общем случае при начальной температуре материала, не равной нулю, исходят не из начала координат, а сдвигаются на 1п+. [c.180] На рис. 3.34 нанесены кривые, рассчитанные по уравнениям (3.59) и (3.66). Как и в предыдущем случае, точки Ь пересечения кривых I и II дают значения ]//С)т и г юх при данном числе зон охлаждения т. Как следует из рис. 3.34, с увеличением числа зон охлаждения температура нагрева воздуха 1 ох приближается к температуре зоны обжига /о- При Ш 1 такое приближение будет достаточно полным, т. е. при т- оо величина /юх и. [c.180] Расчет по уравнениям (3.68) целесообразно довести, в качестве поверочного, до im-(m-i) = iiox, убедившись в правильности построения кривых на рис. 3.34. [c.181] Совместный расчет зон подогрева, обжига и охлаждения. Для возможности совместного анализа зон подогрева, обжига и охлаждения объединяют графические решения для зон подогрева и обжига (рис. 3.33), зон охлаждения и обжига (рис. 3.34). Совмещают на рис. 3.35 оси ординат этих графиков, отложив в правом квадранте по оси абсцисс температуру нагрева материала /1 и в левом квадранте — температуру нагрева воздуха (газа) t ox- Рассмотрение графика начинают с зоны охлаждения (левого квадранта). [c.181] Пересечение кривых зон обжига III и охлаждения IV даст рабочую точку Ьщ. На оси ординат этому положению соответствует точка При этом кривая / в правом квадранте займет новое положение /. В отличие от расчета, представленного на рис. 3.33, когда принимали юх = О, новое положение кривой I обусловлено подогревом воздуха в зонах охлаждения материала. [c.181] При новом положении I рабочая точка зон подогрева сместится и займет новое положение а. Этому положению соответствует рабочее значение V/G и новое положение на кривой зон охлаждения Ь . При внесении поправки в расчет зоны обжига на новую температуру нагрева воздуха (газа) получают точку Ь , которой соответствует новое положение точки а (уже а ) на оси ординат. В соответствии с этим проводится новое положение прямой Г, появляется новая рабочая точка а и соответствующее ей новое значение VfG. [c.181] Таким образом, выполнен двукратный обход кривых, т. е. выполнена графически двухкратная степень приближения расчета, проводимого методом последовательного приближения. Обычно для получения практически приемлемой степени точности расчета достаточно двух- или трехкратного обхода кривых. [c.181] По найденным графически удельному расходу топлива V/G, температуре подогрева материала t и воздуха (газа) /юх по формуле (3.62) определяют температуру отходящих газов, по формуле (3.67) — температуру материала на выходе из печи. По формулам (3.63) и (3.68) можно найти температуру любой зоны многозонной печи обжига в кипящем слое. [c.182] Вернуться к основной статье