ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ПОКРЫТИИ ЭЛЕКТРОЛИТИЧЕСКОГО ЖЕЛЕЗА Антифрикционность покрытий электролитического железа из "Основы восстановления деталей осталиванием" Антифрикционность — свойство трущейся пары обеспечивать устойчивый воспроизводимый процесс в условиях трения при граничной смазке, с малой интенсивностью изнашивания. [c.6] Поверхности деталей, восстановленные электролитическим железом, в основном работают в узлах трения. В зависимости от условий работы сопряжений, В них возникает постоянное или кратковременное граничное трение, которое создает основные предпосылки к интенс ификации износа. [c.6] На основе указанных особенностей и было принято решение о проведении исследований антифрикционных и изност-ных свойств покрытий электролитического железа в условиях, близких к граничному трению, в контакте с широко распространенными подшипниковыми материалами. [c.6] Условия электролиза в процессе восстановления деталей должны быть постоянными, а режимы электролиза — изменяемыми, в зависимости от физико-механических свойств покрытий. От условий и режимов электролиза зависят качество и микротвердость покрытий (рис. 1). Микротвердость является основным контролируемым показателем свойств покрытий. [c.7] Влияние компонентов электролиза на микротвердость покрытий. [c.7] Покрытия для исследования антифрикционных и изност-ных свойств были получены в основном из электролита 300 г/л Fe-С12-4Н20+1,5 г/л НС1, температура /=75°С. Объемная плотность тока была постоянной До = 1,5 а/л. Ка- тодная плотность тока изменялась в широком диапазоне от Дк=5 а дм до Дк =60 а/дм . [c.7] Одно из основных свойств айтифрикционности трущихся пар —их нечувствительность к схватыванию при возрастающих удельных нагрузках. [c.7] Схватывание проявляется при критических удельных нагрузках резким скачкообразным возрастанием силы трения, коэффициента трения, температуры в зоне контакта. [c.7] Причина возникновения таких критических пороговых изменений — переход одного вида изнашивания в другой. [c.8] Выявление критических нагрузок схватывания у исследуемых пар проводилось ступенчатым нагружением образцов. Исходная нагрузка была—10 кГ/сж , интервалы нагружения до 30 кГ/сж — через 5 кГ/сж , а далее через — 10 кГ/сж . Переход с исходной нагрузки на последующие производился после наступления точки стабилизации. Подточкой стабилизации понималось такое состояние контактной пары, когда при данной удельной нагрузке (Q) момент трения и температура в околоконтактной зоне имели минимальные установившиеся значения. [c.8] Схватывание покрытий, имеющих разную величину микротвердости, происходит не при одинаковых значениях удельной нагрузки и зависит от марки сопряженного подшипникового материала (табл. 1). [c.8] Контактирование 2-х поверхностей трущейся пары сопровождается упруго-пластической деформацией. Величина упруго-пластической деформации зависит от физико-механических свойств контакта. Деформация может протекать как с преобладанием упругих, так и с преобладанием пластических свойств. [c.9] Отклонение величины микротвердости Я покрытий от оптимальных значений способствует в случае снижения Я увеличению пластических свойств контакта, а в случае повышения Дм —росту упругих свойств контакта. [c.9] В первом случае при увеличении пластической деформации происходит оттеснение металла покрытий в процессе трения в стороны от мест контакта. Многократные пластические деформации приводят к усталостному разрушению поверхностей трения. Под воздействием этих деформаций наблюдается разрушение окисных пленок на поверхности контакта. В местах разрушения металла покрытия появляются локальные зоны схватывания, которые за короткий промежуток времени перерастают в спонтанные. [c.9] В аналогичных условиях для сравнения были испытаны контактирующие пары Сталь 45 (т. о.) —контртело . Схватывание этих исследуемых пар происходило при меньших величинах удельных нагрузок по сравнению с покрытиями. Такое отличие представляется возможным объяснить лучшими антифрикционными свойствами покрытий. [c.10] Образцы имели твердость HR 50-н55. [c.10] Относительное постоянство коэффициента трения при возрастающей нагрузке объясняется постоянным увеличением опорной поверхности от значения Q, Изнашивание в этих условиях одинаково изменяет микрогеометрию контактируемых поверхностей. Подобные закономерности просматриваются и у пар покрытие — СОС6-6 . Из анализа (рис.-2, 3) следует, что схватывание всех контактируемых пар происходит при скачкообразных изменениях коэффициентов трения (/ 0,2). Скачок означает, что пленочное (окислительное) изнашивание перешло к схватыванию поверхностей контакта. Отклонение величины микротвердости покрытий от оптимальных значений во всех случаях приводит к увеличению коэффициентов трения, и их скачок наблю хается при меньших значениях [18]. [c.11] Коэффициенты трения покрытий с оптимальной микротвердостью имеют минимальные значения у сочетаний своих групп, но значительно отличаются в сравнениях между групповыми сочетаниями (табл. 3). [c.11] Нагревание трущихся тел нер-азрывно связано с деформациями и разрушением контактных точек в зоне трения. Тепловая энергия зоны контакта частично рассеивается в окружающую среду, часть отводится в образец и контртело, а часть рассеивается-с продуктами износа. [c.12] Вернуться к основной статье