ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Критерии лавинного разрушения из "Длительная прочность полимеров" Как уже отмечалось, переход от термической к лавинной стадии хрупкого разрушения связан с достижением критической объемной поврежденности, которая ускоряет развитие магистральных трещин. В этот момент напряжение в еще неразрушенных связях, пересекающих наиболее опасное в смысле поврежденности сечение, достигает предельного значения. Физически очевидно, что кинетика лавинного разрущения определяется в основном накопленной поврежденностью и лишь в незначительной степени —температурой и нагрузкой. Фактически— это цепной деструктивный процесс. [c.166] Большинство рассмотренных моделей исходит из условия (5.59), которое ограничивает хрупкий разрыв одной термической стадией. Однако значительный интерес представляет феноменологическая теория [171,172,181], учитывающая момент перехода дисперсного разрушения в лавинную стадию. Этот вопрос исследован недостаточно. В связи с этим рассмотрим ряд возможных подходов. [c.166] Таким образом, критическая поврежденность (сплошность) весьма просто связана с напряжением. Формула (5.126) показывает, что при заданном а она одинакова для всех твердых тел. Дело обстоит, однако, несколько сложнее, поскольку из выражения (5.126) при а — -Ор следует со — -0, что физически неубедительно, хотя и согласуется с ранее полученным формальным выводом (см. рис. 5.17). Здесь при i-— 0 (а— -оо) поврежденность ij)—)j1, т. е. U— -0, что следует также для рассматриваемой ситуации из уравнения (5.118), поскольку t 0. [c.168] Действительно, из этого выражения следует, что при О — -ар (Он— р- Формально при очень больших скоростях нагружения (е— -оо) величина ер может принимать и нулевое значение. На примере полиформальдегида это показано в работе [6]. Тогда формула (5.137) преобразуется в соотношение (5.126). [c.170] Соответствующие графики приведены в нижней части рис. 5.19. Они свидетельствуют о том, что в основном рабочем диапазоне напряжений (а =0,2-ь0,8) независимо от значения ер (числа у кривых) функция Z l. Поэтому различия между уравнениями (5.105) и (5.107) и, следовательно, критериальными условиями (5.59) и (5.116), практически нет. Оно заметно лишь при 0,8 а 1 (область 0 o s 0,2 интереса не представляет). При а — -1 Z— -0,64. [c.170] Величина фс характеризует предразрывную относительную несущую площадь образца в процессе кратковременных испытаний, т. е. его критическую сплошность. [c.171] Обратимся к расчету. В табл. 5.3 приведены значения сон, сос [172], а также Шк, вычисленные по формулам (5.146), (5.147) и (5.137), для стеклопластика Э-1200, у которого бр = 3%, (Тр = 550 МПа (данные относятся к воздушной среде). [c.173] Таким образом, существенное различие между расчетными данными наблюдается в области больших напряжений. Однако прямой эксперимент показал [192], что нри. иэменении напряжения от 0,95 Ор до 0,7 Ор критическая поврежденность стеклопластиков менялась от 10 до 30%, т. е. прямо следовала формулам (5.126) и (5.137). [c.173] При расчете критической поврежденности полимеров, деформационная кривая которых имеет участок пластичности, необходимо в формуле (5.137) использовать предел текучести От и соответствующую ему деформацию Ет. Например, для фторопласта-4, имеющего в соответствии с формулой (5.134) сот = ет 15% [199], расчет [95], проведенный по формуле (5.145), также привел к этой величине. [c.174] текущее значение коэффициента концентрации напряжений. [c.176] Вернуться к основной статье