ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчетно-экспериментальные методы оценки внбропрочностн типовых элементов конструкций из "Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок" Расчетные кривые усталости сталей аустенитного класса при симметричном цикле приведены на рис. П7.2. Модуль упругости принят равным 155, 152, 146, 147, 145 ГПа при 723, 748, 773, 823, 873 К (450, 475, 500, 550, 600° С) соответственно. [c.447] Расчетные кривые усталости железоникелевого дисперсион-но-твердеющего сплава ХН35ВТ при симметричном цикле приведены на рис. П7.3. Модуль упругости принят равным 163, 162, 161, 158, 156 ГПа при 723, 748, 773, 823, 873 К (450, 475, 500, 550, 600° С) соответственно. [c.447] Расчетные кривые усталости сплава циркония с 2,5% ниобия при симметричном цикле приведены на рис. П7.4. Модуль упругости принят равным 75, 72, 69 ГПа при температурах 523, 57 623 К (250, 300, 350° С) соответственно. [c.450] При определении расчетных кривых на рис. П7.1—П7.4 принято = 2 и Идг = 10. [c.451] Расчетные кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией напряжений. [c.451] ЗОНЫ краевого эффекта и изменения средней температуры), например 1епловых экранов, разделительных оболочек и т. п., разрушение которых не приводит к выходу рабочей среды за пределы удерживающих ее несущих элементов, а также смешиванию натрия с водной средой, коэффициенты запаса при расчете этих элементов или их зон на длительную циклическую прочность в соответствии с пп. 3—5 настоящего приложения и формулам п. 5.6.6 Норм принимают равными и = 1,5 и дг = 5. [c.452] Если значения достигают митшмума при некотором времени до разрушения г, то при / г значение принимают равным минимальному. [c.453] Значения и (е ,) р используют для расчета [ о] и [о ,. [c.453] На рис. П7.5 и П7.6 приведены примеры определения Км) р и (ет,)пр. Показан случай двух рабочих температур, приводимых к температуре (Т о при определении (г )пр и температуре, приводящей к наиоольшей потере пластичности, при определении (д р. [c.453] Наибольшее время из указанных, например разбивают на интервалы времени, для которых известно ожидаемое эксплуатационное число циклов данного типа, и для моментов времени, отвечающих концу интервалов, выбирают по кривой длительной прочности при температуре ( T aie изменений eL при температуре RL и eL (рис. П7.7). [c.454] По формулам пп. 5.6.6 Норм и п. 3, 4 настоящего приложения проводят расчет допускаемого числа циклов [tVq] данного типа, характеризуемого амплитудой напряжений (o pj и асимметрией г, используя значения RL и eL, отвечающие принятому разбиению длительности нагружения на интервалы. [c.454] Суммарное усталостное повреждение с учетом повреждений от других типов циклов должно удовлетворять условию п. 5.6.19 Норм. [c.454] Суммарное усталостное повреждение с учетом повреждений от других типов циклов должно удовлетворять условию п. 5.6.19 Норм. [c.454] При этом учитываются в одинаковой степени повреждения от напряжений растяжения и сжатия, если для данных значений температур и напряжений экспериментально не показано отсутствие повреждений от напряжений сжатия или их меньшее значение по сравнению с растяжением. [c.455] Уточнение расчета по данному пункту может быть проведено так же, как указано в п. 1.9 настоящего приложения. [c.455] Значения коэффициентов Фка приведены в табл. П7.3. [c.460] Значения коэффициентов и ф - приведены в табл. П7.4. [c.460] Примечание. Для промежуточных температур значения коэффициентов и получают линейной интерполяцией. [c.462] Примечавие. Для промежуточных значений переноса нейтронов коэффициенты у.р и ф, получают линейной интерполяцией. [c.463] На основании экспериментальных данных о вибронапряжен-ном состоянии элементов конструкций предлагается проведение расчета их долговечности. [c.464] Вернуться к основной статье