ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет быстроходных перемешивающих устройств из "Аппараты для перемешивания жидких сред" Опоры такого типа выполняются внутренними (рпс. 60) (с цилиндрической или с конической опорной втулкой) или наружными (рис. 61) (с цилиндрической или с конической опорной втулкой). [c.79] Зависимости (13) и (14) позволяют решить ряд технологических задач, связанных с явлениями переноса. [c.81] Целью гидродинамического расчета является определение основных локальных или осредненных характеристик поля скоростей в объеме аппарата, а также значений осевой и радиальной сил, действующих на мешалку, глубину воронки и мощность перемешивания. [c.81] Здесь Мщ, — крутящий момент на валу аппарата р — плотность перемешиваемой жидкости и — угловая скорость вращения вала Гм — радиус мешалки г — безразмерный текущий радиус мешалки Wt — безразмерная окружная скорость жидкости в аппарате. [c.83] Отметим, что зависимости (15)—(18) и (21) получены в работах [18—23] на основании допущения о постоянстве поля скоростей в аппарате по его высоте Н. Такое допущение справедливо лишь для инженерных расчетов, поскольку более точные исследования [26, 74] его пе подтверждают. [c.83] Опытные данные [22] показывают, что при ламинарном режиме обтекания лопастей функция л = / (Кел) для всех типов быстроходных мешалок описывается одной и той же кривой. При Кел 300 для всех типов быстроходных мешалок = onst и м = onst. Эти значения для мешалок различных типов приведены в табл. 14. [c.83] Использование зависимостей (18) и (21) позволяет построить функцию Е = f ( 3i) (рис. 63), которая может быть использована при расчете il)i и iIJj. [c.83] Анализ зависимостей (22), (24) и (26) показывает, что при Re 2-10 и Re( 10 безразмерная средняя окружная скорость изменяется незначительно. В инженерных расчетах для этих областей работы аппаратов может быть использовано выражение Wt ср onst. [c.87] В переходном режиме, т. е. в диапазоне от Re 2-10 до Re i 10 для расчета функции р= f (Re ,) следует использовать зависимости (22) и (25). [c.87] Используя формулу (17), получим зависимость (рис. 64), в которой В = f (г )г). [c.87] Отметим, что в области над мешалкой в зоне II поток жидкости 9 движется в осевом направлении снизу вверх, а в зоне/—сверху вниз. За границу между этими зонами принимается цилиндрическая поверхность радиусом Гт- Значение Гт = Гт/г определяется по функции г 1 = / ( ф ), представленной на рис. 65. [c.89] Здесь Wt — абсолютное значение пульсационной составляющей ско рости жидкости [58], направленной перпендикулярно окружной скорости жидкости ср. [c.89] В котором — окружная скорость жидкости на радиусе Гщ. [c.89] Поле скоростей в аппарате с центральной циркуляционной трубой. [c.89] Кривые, приведенные на рис. 67 и 68, могут быть использованы также и для расчета шестилопастных мешалок, поскольку в соответствии с данными работы [27] для мешалок такого типа влияние числа лопастей г на характеристику незначительно. [c.93] Здесь Кл/ — критерий мощности, учитывающий влияние вязкости перемешиваемой жидкости на коэс ициеит подачи Кд т — диаметр центральной трубы (см. рис. 66) = я dм/i = л/р (где р — / м — шаговое отношение — шаг винтовой липни). [c.94] При работе мешалок, установленных в центральной циркуляционной трубе, энергия, вносимая вращающейся мешалкой в поток перемешиваемой жидкости, характеризуемая функцией Кн =/(К з). полностью днссниируется во всем объеме аппарата. Особенности диссипации энергии в аппарате выражаются функцией Я= / ( 3). Пересечение этих функций определяет рабочую точку О (рис. 70), которой соответствует рабочие расход Ср напор Яр. [c.94] Здесь X — коэффициент гидравлического трения Ят — длина центральной трубы g — ускорение свободного падения Q — расход жидкости. [c.94] Здесь Ое — средний диаметр циркуляционной трубы, Ое= d r- - в (где 5 — средняя толщина трубы, имеющей наружный drl и внутренний т диаметры) —расстояние от нижнего среза трубы до днища или от верхнего ее среза до крышки (см. рис. 72). [c.95] Вернуться к основной статье