ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Уллы сопряжения оболочек из "Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств" Нарушение работоснособностп тонкостенных элементов химического оборудования, находящихся под действием сжимающих нагрузок, может произойти в результате резкого качественного изменения ими первоначальной геометрической формы. Эго явление, называемое потерей у с т о й ч и в о с т и, происходит при достижении сжимающими нагрузками некоторого критического значения оно аналогично по физической сущности потере устойчивости стержней, нагруженных осевой сжимаюн(ей силой. [c.32] При отсутствии наружного давления, осевой сжимающей силы или изгибающего момента в выражении (1.27) принимают соответственно /7 р =г Q, F О пли М =- 0. [c.32] Коэффициент запаса устойчивости Пу при расчете [рп в, -F e и [Л1 ] составляет 2,4 —для рабочих условий и 1,8 —для условий испытания и монтажа. [c.33] При проверке устойчивости обечаек вертикальных сосудов и аппаратов за расчетное принимают сечение в зоне опор. Если толщина стенки обечайки по высоте аппарата меняется, то проверку устойчивости обечайки производят в каждом месте измеиерп[я толп ,ппы 7 I. [c.33] Наружное давление является основной нагрузкой для тех элементов конструкции аппаратов, которые находятся под рубашкой (рис. 1.10, а) или работают под вакуумом. [c.33] При конструировании химической аппаратуры наиболее часто приходится выполнять расчеты на устойчивость колец жесткости, цилиндрических и конических обечаек, сферических и эллиптических днищ. Кольца жесткости применяются для повышения несущей способности корпусов тонкостенных аппаратов, сжимаемых наружным давлением (рис. 1.10,6). [c.33] Цилиндрические обечайки, работающие под наружным давлением, принято делить на длинные и короткие Длинные цилиндрические обечайки и трубы теряют устойчивость с образованием двух волн смятия, т. е. они сплющиваются. Короткие цилиндрические оболочки, закрепленные по торцам, теряют устойчивость с образованием трех, четырех и более волн смятия (рис. 1.11). [c.34] Формулы (1.34) и (1.35) являются основными для назначения размеров колец жесткости, подкрепляющих цилиндрическую обечайку. [c.35] В этом случае рекомендуется принимать Пк. у = 5. [c.35] Ряд теоретических предпосылок представленных ниже формул приведен в работах [9, 10, 13]. [c.36] Формулы (1.41)—(1.45) применимы при выполнении условия МО с 0,2 и при равномерном расположении колец жесткости. [c.38] Формулы (1.55)—(1.60) применимы при а 75 , а формулы (1.61)-(1.63) - при а с 60 . [c.41] Решение. Расчетное наружное давление (рис. 1.16, б)рн. р= Рр. р = = 0,5 МПа. [c.42] Расчетная длина цилиндрической обечайки секции /р Ли, так как практически вся она находится под рубашкой (/р = 920 мм). [c.42] Модуль упругости для стали 20 при =-1-20°Си t = 150 °С (см. в приложении Е = 1,86-106 МПа. [c.42] Коэффициент запаса устойчивости в рабочем состоянии Яу == 2,4 при испытании 11у.и= 1.8. [c.42] Условие устойчивости цилиндрической обечайки секции испарителя толщиной S == 4 мм выполняется для рабочего состояния р [рн 1(0,5 МПа 0,707 МПа) и при испытании р С. [р ]и (0,661 МПа 1,014 МПа). [c.44] Таким образом, s = 4 мм следует считать исполнительной толщиной стенки. [c.44] Исходные дани ы е. Внутренний диаметр аппарата D = 1400 мм, внутренний диаметр нижнего штуцера Do = 100 мм, угол при вершине конуса 2а - ---- 90 , толщина саенки. Sk 6 мм, материал днища — листовой прокат из стали ВСтЗси (ГОСТ 380—71 ), температура среды /с = =20 °С, прибавка к расчетной толщине стенки с = 2 мм, остаточное давление в аппарате рост = = 0,01 МПа. [c.44] Допускаемое напряжение для рабочего состояния [о] = I-JO = 1-140 == 140 МПа, где 1] = = 1 —для листового проката, а = 140 МПа — нормативное допускаемое напряжение стали ВСтЗсп при t= 20 °С (см. табл, 1.2). [c.44] Вернуться к основной статье