ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Выбор конструкции дозирующих элементов из "Форсунки в химической промышленности" Конструкция дозирующих элементов центробежной форсунки должна обеспечивать заданную тонкость распыла жидкости (раствора) при минимальном давлении жидкости на входе в форсунку. Это возможно в том случае, если в каналах и особенно в вихревой камере, сопле и тангенциальных каналах форсунки величина сопротивления движению жидкости доведена до минимума. [c.77] Для уменьшения потерь скоростного напора в тангенциальных каналах они должны быть предельно короткими, а число их сведено до минимума. [c.77] Обычно допускают длину тангенциального канала, равную одному-двум его диаметрам (поперечникам). Меньшая длина не обеспечивает осевое направление движения жидкости в канале и приводит к уменьшению момента количества движения, введенного в вихревую камеру. Если требуется равномерное распределение жидкости по секторам факела, то число тангенциальных каналов должно быть не меньше двух. Для простоты изготовления форсунок с повышенной равномерностью распределения по секторам факела распыленной жидкости число тангенциальных каналов должно быть не меньше трех. Причем больше трех тангенциальных каналов рекомендуется делать только в том случае, если их диаметр (поперечник) превышает разность величин радиуса вихревой камеры и сопла. На рис. 25 дана схема, поясняющая в первом приближении физическую картину влияния очень большой ширины тангенциального канала на величину потери энергии потока в результате гидравлического удара при смешении струй с разной скоростью движения. [c.77] Рассмотрим особенности торможения движения жидкости в вихревой камере. [c.77] Взяв за основу принятую нами схему движения жидкости в вихревой камере, можно полагать, как это видно из рис. 25, что в случае очень большего диаметра (поперечника) тангенциального канала относительно радиуса вихревой камеры возникают значительные потери энергии потоков в результате гидроудара при смешении жидкости, поступающей из тангенциальных каналов, и жидкости, вращающейся в вихревой камере. Если диаметр тангенциального канала мал (на рис. 25 правый канал) в сравнении с диаметром вихревой камеры, то в ее пространстве вследствие малой разности скоростей смешивающихся струй потери энергии от гидроудара будут невелики. [c.79] Представим уравнение момента количества движения вихревой камеры в форме, удобной для анализа элементов, влияющих на торможение движения жидкости. [c.79] Таким образом, отношение (122) определяет введенный в вихревую камеру момент количества движения, соответствующий потоку жидкости, поступающему в сопло форсунки. [c.80] Таким образом, принятое предположение, выраженное соотношением (123), правильно. [c.81] В уравнении (122) можно заметить, что чем больше величина А, тем сильнее сказывается вязкость жидкости через коэффициент на отношение 2/Л, т. е. на торможение жидкости в вихревой камере форсунки. [c.81] С увеличением вязкости жидкости увеличивается коэффициент трения I, а отношение 2/А и, следовательно, момент количества движения уменьшается. С уменьшением вязкости получим обратную картину. Если значение главного параметра Л очень мало, то коэффициент трения I и величина вязкости жидкости незначительно влияют на отношение Е/Л, т. е. на потерю момента количества движения Б вихревой камере. Действительно, если Л — О, то, раскрывая неопределенность правой части уравнения (122) независимо от коэффициента (если он имеет конечную величину), получим Е/А- 1. [c.81] Рассмотрим влияние относительной длины вихревой камеры и относительного радиуса сопла т на торможение движения жидкости в камере. [c.81] Сравнивая уравнения (122) и (126), замечаем, что торможение жидкости в сопле форсунки, выраженное в уменьшении момента количества движения, характеризуется множителем 1/( Я, т2 +1). Чем больше произведение тем сильнее торможение движения жидкости в сопле. Поэтому для устранения торможения жидкости в сопле необходима минимальная длина сопла. Особенно это нужно в случае движения в форсунке вязких жидкостей и малого заполнения ими сечения сопла (большое значение величины х2). Во всяком случае целесообразно, чтобы длина сопла не превышала его радиуса. [c.82] Выделим конструктивные параметры, которые позволят быстро оценить конструкцию форсунки в отношении вызываемого в ней торможения движения жидкости. [c.82] Очень часто можно видеть форсунки, параметры вихревых камер и сопел которых значительно больше приведенных выше соотношений. В качестве примера на рис. 26 показан профиль проточной части такой форсунки. [c.83] Известно, что при подаче воды под давлением Рт = 0,8 кгфм, медианный диаметр капель в факеле форсунки, изображенной на рис. 27, равен примерно 220 мк, а при давлении / , = 3 кгс]см 150 жк. Таким образом, распыл жидкости этой рсункой значительно лучше, чем форсункой, показанной на рис. 26, несмотря на малые размеры сопла последней. В первом приближении можно допустить, что при прочих равных условиях медианный диаметр капель жидкости, распыленной форсункой, пропорционален диаметру ее сопла. [c.84] Рассмотренные примеры показывают возможность объективно и просто оценить конструкцию проточной части форсунки, используя параметры и С . [c.85] Вернуться к основной статье