ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Гидравлическое сопротивление из "Пенный режим и пенные аппараты" В зависимости от сочетания отдельных параметров, влияющих на количество находящейся на решетке жидкости, пенные аппараты могут работать (см. рис. 4 на стр. 19) со свободным сливом пены, когда Я С йп + fe, и с подпором пены, когда Я fe -f fe. В первом случае пена сливается с решетки по закону водослива, во втором — по закону истечения через большие отверстия. [c.50] Для аппаратов, не имеющих сливного порога и работающих при свободном сливе жидкости, высота исходного слоя жидкости полностью определяется интенсивностью потока (см. рис. 4, а). При наличии сливного порога и свободном сливе газожидкостной смеси (см. рис, 4, б) feo определяется интенсивностью потока i и высотой порога fe,- но также не зависит от высоты сливного отверстия fe (или площади сечения внутреннего перелива). В пенных аппаратах, работающих с подпором пены в переливном устройстве (см. рис. 4, в), feo зависит также от высоты напора Я , необходимой для преодоления сопротивления сливного отверстия и находящегося за ним переливного устройства (т. е. преодоления подпора). Снижение feo при наличии утечки жидкости через отверстия решетки или уноса её брызг с газом следует учитывать отдельно [234, 247, 248]. [c.50] Правильный выбор размера сливного отверстия очень важен — при недостаточном его сечении начинает создаваться сильный подпор жидкости, приводящий при больпшх потоках к захлебыванию аппарата, при слипшом большой площади сливного отверстия уменьшается значение и г против расчетного и на решетке не создаётся слой пены нужной высоты. Регулирование размеров сливного отверстия является удобным приемом для оптимизации гидродинамических условий работы пенных аппаратов. [c.51] Коэффициенты ф и е зависят от режима работы аппарата. Для определенных условий (при h + h = onst) их значения приведены на рис. 1.11. Они получены при изменении /г от О до 40 мм.. [c.51] Исследование новыми методами измерения [163, 253] подтвердило хорошую точность приведенных формул. [c.53] Уравнение (1.54) логично, второй его член определяет ту част]ь, которая создается за счет порога, а первый член — влияние на Ад интенсивности потока жидкости и высоты сливного отверстия. Применение его для расчета весьма заманчиво, но связано с трудностями эксперимептального определения для различных условий коэффициента расхода jip. Относительная плотность пены pS может быть определена как (1 — ф ) по приведенной далее формуле для фг. [c.53] Следует учитывать, что значение при этом также является среднестатистической величиной. [c.53] На рис. 1.12 представлена зависимость hg от Юг и ha при i = = onst. Подобные кривые соответствуют зависимости h = f Wr, i) при йц = onst. С повышением скорости газа высота исходного слоя жидкости уменьшается в результате увеличения газосодержания пенного слоя, причем это уменьшение тем больше, чем выше высота порога h . Значения ф,-, h и Н взаимосвязаны [31, 318]. [c.53] Определению высоты исходного слоя жидкости на противоточных решетках уделяли мало внимания. Однако знание этой величины дает возможность применить общие формулы для гидродинамического расчета пенных аппаратов разных типов. [c.54] Если из гидродинамических режимов, возможных на противоточной решетке (см. стр. 35), рассматривать пенный режим, то можно заметить постоянный рост в пределах изменения линейных скоростей газд от 1 до 2 м/с, присущих этому режиму. При Юг 2 м/с возникает волновой режим, сопровождающийся сначала понижением к , а затем ее ростом. [c.54] На рис. 1.13, а приведена зависимость = f (шг), обобщающая экспериментальные и расчетные данные, а на рис. 1.13, б те же величины показаны при изменении удельного расхода воды. Сравнение результатов, полученных по расчетному уравнению, говорит о близком совпадении с экспериментальными данными. [c.55] Зависимость пропускной способности противототанх решеток по жидкости Ху от линейной скорости газа при определенных значениях кд показана на рис. 1.16. С помощью подобных графиков [236] можно найти расход жидкости, обеспечивающий создание необходимого ее запаса с высотой исходного слоя йо или соответствующего ей слоя пены с высотой Я (см. также рис. V. и Y.2). [c.57] Известные трудности такого подхода связаны с правильным определением составляющих гидравлического сопротивления работающих решеток — перекрестноточных и противоточных. [c.57] Гидравлическое сопротивление ситчатых тарелок и газожидкостного слоя на них изучалось многими исследователями (см., например, [145, 297, 366, 383, 410]). Установлена зависимость гидравлического сопротивления от основных параметров [120, 144, 204, 214, 411], в большинстве случаев в некоторых частных условиях. Имеющиеся сведения обобщены в литературе [109, 255, 389] отмечается обилие предлагаемых для расчета формул [341, 369, 417], их многообразная и зачастую очень сложная структура, меняющаяся для решеток разных типов, трудности в определении коэффициентов и констант этих уравнений. К тому же во многих источниках [10, 438, 440] изменяются не только значения коэффициентов, но и сам вид формул при переходе от одного гидродинамического режима к другому или при изменении конструктивных параметров аппарата. Ниже приводятся, главным образом, данные применительно к пенным аппаратам [186, 187, 234]. [c.58] Коэффициент к в уравнении (1.64) определяется в зависимости от соотношения б/йо но рис. 1.17. [c.58] Кроме этих величин, на гидравлическое сопротивление сухой решетки влияют также форма входной кромки отверстия и качество обработки отверстия по всей его глубине. [c.58] Колебания величины по разным источникам довольно значительны — в среднем от 1,3 до 2,0. [c.59] ЧТО соответствует g = 1,45 (при 6=5 мм). [c.59] Коэффициент гидравлического сопротивления зависит не только от толщины решетки б, но и в меньшей степени от отношения 6/ 2а и критерия Рейнольдса (при Не 3000) [403, 404, 4 413]. В практических расчетах этими зависимостями можно пренебречь. [c.61] Вернуться к основной статье