ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Гидравлическое сопротивление в пневмопроводах при боль из "Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности" Ниже приводятся экспериментальные данные о перепаде давления в пневмоподъемниках регенерированного и закоксованного катализатора на установке каталитического крекинга и сопоставление этих данных с расчетом [48]. [c.177] Подъем обоих потоков осуществляли дымовыми газами на высоту 56,17 м. Диаметр пневмоподъемннков в нижней части составлял 546 мм. Выше отметки 33,73 м имелись два тормозных участка диаметром 610 мм (до отметки 46,99 м) и диаметром 700 мм. Средний диаметр частиц регенерированного катализатора 3,0 мм, диаметр частиц закоксованного катализатора 2,82 мм. Соответствующие расчетные скорости витания равны 12,95 и 11,60 м/с. Средняя температура в подъемнике регенерированного катализатора 558 °С, в подъемнике закоксованного катализатора 442°С. Грузоподъемность каждого подъемника 64 т/ч при расходе транспортирующего потока 25 ООО ы /ч. [c.177] Потерю напора при эксперименте определяли по разности давлений на входе в пневмоподъемник и на выходе из него по показаниям водяных дифференциальных манометров. Потеря напора составила 5420 Па в подъемнике регенерированного катализатора и 4900 Па в подъемнике закоксованного катализатора. [c.177] Ду н на разгонных и тормозных участках [по (III.54)]. [c.177] Таким образом, расчетная потеря напора отличается от экспериментальной в подъемнике регенерированного катализатора на 12%, а в подъемнике закоксованного катализатора на 30%. [c.177] При оценке сходимости расчета с экспериментом следует иметь в виду трудность измерения перепада давления в достаточно большом пневмоподъемнике, в частности колебания уровня водяного столба в трубке дифференциального манометра. В связи с этим показания приходится устанавливать по среднему уровню. Интересно отметить, что статический напор на разгонном и на двух тормозных участках каждого пневмоподъемника составлял соответственно 43% в подъемнике регенерированного катализатора и 49% (подъемник закоксованного катализатора) от общего сопротивления. Сопоставление результатов расчета с практическими значениями показывает, что использованные формулы обеспечивают точность, достаточную для технических расчетов. Расчет вертикального пневмотранспорта корунда при повышенном давлении (ж2 МПа), проведенный по аналогичной методике, тоже показал, что эта методика обеспечивает достаточную для технических расчетов точность (максимальное расхождение между экспериментальными и расчетными значениями не превышает 25%) [51]. [c.178] Колено пневмоподъемника может быть расположено в 1 оризонталькои плоскости, а также между горизонтальным и вертикальным участками пневмопровода. [c.178] В уравнениях (III. 66) — (III. 72) параметр Фруда отнесен к скорости твердых частиц и внутреннему диаметру трубы. [c.179] Коэффициент сопротивления рассекателя Хр определяют по графику, приведенному на рис. III. 19 [49j. [c.180] Уравнения такого типа не дают представления о влиянии параметров пневмотранспорта (концентрация, размер частиц и т. д.) на потерю напора и не отражают физической сущности процесса пневмотранспорта они могут лишь более или менее удачно оценивать превышение перепада давления при пневмотранспорте над сопротивлением при движении чистого газового потока. [c.180] Метод расчета вертикального пневмотранспорта, предложенный в работе [39], проверен в диапазоне массовых расходных концентраций от 0,1 до 14 (кг/ч)/(кг/ч). При более высоких концентрациях, соответствующих пневмотранспорту сплошным потоком, заторможенным плотным слоем или потоком с высокой концентрацией твердой фазы, структура потока меняется, и для расчета применяют особую методику. [c.181] Здесь критерий Фруда отнесен к средней скорости твердых частиц и диаметру подъемника. [c.181] Метод определения статического напора по коэффициенту сопротивления вряд ли можно признать обоснованным. Целесообразнее определять статический напор по способу, описанному на стр. 165, в соответствии с параметрами пневмотранспорта. [c.181] В формулах (И1.78) — (III. 81) параметр Фруда отнесен к диаметру и скорости транспортируемых твердых частиц. [c.183] Уравнение (111,82) действительно в следующих пределах Рг = u gd от 0,3 до 36, г от 0,87 до 11,4, D d от 14,5 до 78,5. [c.183] Составляющую Арф можно рассчитать по одной из известных в литературе формул для определения потерь давления при фильтрации газа через слой. Составляющую, обусловленную трением, определяют по зависимости X u /2gD)pa. Скорость газа и его плотность при пневмотранспорте заторможенным плотным слоем переменны по длине подъема, так как перепад давления достаточно велик. Поэтому уравнения (П1.82) и (П1.83) действительны для коротких участков. [c.184] При транспорте сплошным потоком (на конце транспортной трубы сопротивление отсутствует) повышение скорости приводит к перерождению в транспорт с низкой концентрацией твердой фазы. При транспорте в заторможенном плотном слое с увеличением скорости газа значительно повышается потеря напора. Чтобы сохранить скорость постоянной по длине транспортирования, рекомендуется делать расширение на транспортном трубопроводе [16]. [c.184] Здесь Но — скорость частиц перед насадком. Решив это уравнение, можно узнать давление в любом сечении трубы, а затем определить соответствующее сечение. [c.185] Плотность газового потока относится к среднему давлению в рассматриваемом участке. Эта формула предложена [8, 16] для определения поперечного сечения при транспорте сплошным потоком. Однако положения, на основе которых она получена, действительны для всех видов транспорта, поэтому формулу (III. 87) можно применять при расчете любых модификаций пневмотранспорта. [c.185] Вернуться к основной статье