ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Диаграммы коэффициентов сопротивления из "Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем" Коэффициенты сопротивления тройников прямоугольного сечения впредь до уточнения здесь принимаются практически не зависящими от отношения сторон их поперечного сечения. [c.313] В общем случае основные потери в вытяжном тройнике складываются из потерь на турбулентное смешение двух потоков, обладающих различными скоростями ( удар ), потерь на поворот потока при выходе его из бокового ответвления в сборный рукав, потерь на расширение потока в диффузорной части и потерь в плавном отводе. [c.313] Асланьяном и др. [37], показано соответственно на рис. 1.164 и 1.165. Эти характеристики даны в виде профилей и полей осевых составляющих скоростей в сечениях на различных относительных расстояниях от места пересечения осей тройника. [c.314] Кроме того, при боковом отводе потока отделяющаяся масса отдает часть количества движения потоку в прямом проходе. [c.315] Возрастание энергии в прямом проходе сопровождается увеличением потерь в боковом ответвлении, так что течение в целом сопровождается невосполнимыми потерями давления. [c.315] Для тройников типа FS + Fa Fa Fn=F при всех a значение А см. табл. 1.51, полученную В. П. Зубовым на основе обработки опытных данных Гарделя [824]. Величина К во всех случаях равна нулю. Для тройников типа F + Fn = F значение А = , а Кб принимается по табл. 1.52. [c.315] Для тройников типа F5 + Fn F , Fn = F величину А см. табл. 1.54, a K 5 принимается равной нулю. [c.316] Для тройников типа F6 + Fn = F , значение А = 1,0 и К, см. табл. 1.55. [c.316] Практически округление кромок сопряжения образующих бокового ответвления и основного трубопровода достаточно при- - = 0,2-5-0,3 [242]. [c.317] Наименьшее сопротивление имеют тройники с боковыми ответвлениями в виде плавных отводов (рис. 1.167), и там, где это практически возможно, следует применять тройники с малыми углами ответвления (до 60°). [c.317] В приточных тройниках при соединении ответвлений на резьбе значения коэффициентов б остаются практически такими же, как и для обработанных тройников. Значения . получаются соответственно выше [234, 235]. [c.318] При отсутствии перегородки характер потока в симметричном тройнике менее четок. Перепад давлений до и после слияния потоков в основном отражает потери, общие для обоих ответвлений, величина которых положительна при любых отношениях скоростей (расходов) в ответвлении и сборном рукаве — и близка к потерям в колене с расширением. [c.319] Для прямых приточных крестовин (а = 90°), выполненных из кровельной стали (отдельные детали которых соединялись между собой с помощью лежачего фальца), значения коэффициентов сопротивления, полученные на основании экспериментов, проведенных М. Л. Сосиным и Л. И. Неймарк [567] при турбулентном течении, приведены на диаграмме 1.8.5—38. [c.320] Значения поправочных коэффициентов fe, представляющих собой отношение коэффициента сопротивления i 2 второго бокового ответвления к коэффициенту сопротивления 61 первого ответвления, приведены в табл. 1.58 для различных относительных расходов L и различных относительных расстояний —— между соседними ответвлениями. [c.320] Некоторые дополнительные данные по взаимному влиянию тройника см. 1.8.10 (подраздел Взаимное влияние местных гидравлических сопротивлений ). [c.321] Для получения равномерного распределения расхода без увеличения площади поперечного сечения коллектора целесообразно выполнить его сужающимся в направлении потока (коллектор переменного сечения). [c.321] Последнее может быть осуществлено различным образом линейным изменением сечения (см. штриховые линии на схемах диаграмм 1.8.5—40 — 1.8.5—43), ступенчатым изменением сечения (рис. 1.171а и б), или путем соответствующего профилирования одной из боковых стенок (рис. 1.171е). [c.321] Собирающий коллектор при Аг 0,3 не следует выполнять переменного сечения, так как при этом не только не улучшается распределение потока по ответвлениям, но даже несколько ухудшается1. [c.321] При A-i 0,3 в целях снижения металлоемкости собирающий коллектор можно выполнять и переменного сечения, практически не ухудшая равномерность распределения потока по ответвлениям. [c.321] В случае запыленного потока для уменьшения оседания пыли при движении вдоль собирающего коллектора скорость потока должна быть не меньше определенного предела (10-15 м/с) на всем протяжении коллектора. При этом собирающий коллектор целесообразно выполнить переменного сечения, хотя это и влечет за собой некоторое ухудшение распределения потока по ответвлениям. [c.321] Вернуться к основной статье