ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет по максимальным упругим напряжениям из "Оборудование цехов синтеза высокого давления в азотной промышленности" Радиальные напряжения сжатия у поверхности равны давлению среды и затухают у противоположной стороны стенки. Осевые напряжения, равномерно распределенные по поперечному сечению стенки, возникают от действия осевого усилия давления среды (внутреннего или наружного), воспринимаемого площадью поперечного сечения цилиндра. [c.289] Наибольшие, тангенциальные, напряжения, в значительной мере определяющие общее напряженное состояние материала, распределены весьма неравномерно по сечению стенки (см. главу 9). [c.289] Напряжения от перепада температур по толщине стенки АТ возникают от действия радиального теплового потока через стенку (рассматриваем только случай постоянной тепловой нагрузки по всей поверхности цилиндра). [c.289] Распределение главных температурных напряжений, определяемых по формулам Лоренца, представлено на рис. 12-4 (условно показан линейный характер изменения температуры по толщине стенки). [c.290] Для практического расчета толстостенной цилиндрической оболочки, находящейся в сложном напряженном состоянии, необходимо заменить совместное действие трех главных напряжений и Ог эквивалентным им действием растягивающего напряжения 0э эта замена осуществляется при помощи теорий прочности. [c.292] До последнего времени в отечественной расчетной практике применялись формулы, основанные на теории энергии изменения формы (теория Губера—Мизеса—Генки). Для пластичных конструкционных сталей эта теория показывает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными. [c.292] Следует отметить, что при сравнительно небольшой толстостенности (р = 1,1—1,3) большинства применявшихся до последних лет промышленных сосудов некоторые расхождения в величине коэффициентов расчетных формул, составленных на основе различных теорий прочности, не имеют большого практического значения для количества расходуемого металла, поскольку запас прочности Ят, выбираемый с некоторым допущением, колеблется в довольно широких пределах. [c.292] Рассмотрим характерные сочетания нагрузок. [c.293] При достаточно надежном предохранении стенок корпуса от нагрева (см. главу 5) температура их невелика, и тепловой поток не превышает 1500—2000 ккал1ч на 1 наружной поверхности корпуса. При этом АГ 5—7° С и (сг/) дг ЮО—120 кгс1см . В этом случае при расчете обычно не учитывают температурных напряжений, получая некоторый дополнительный запас прочности, поскольку на внутренней поверхности они по знаку противоположны (о Рз и (Oz)p . Однако при значительном —АГ (например, у горячих неизолированных труб) величины (0 ) и (аг) могут оказаться максимальными у наружной поверхности цилиндра. В этом случае необходимо проверить также и величину (Оэ)н по уравнению (12-7, а). [c.293] НЫХ зонах стенки обычно не возникает или же лишь немного превышает (Стэ)н и (ад)в. Однако в отдельных случаях (особенно при больших значениях Р) необходимо определить промежуточные значения о , использовав формулы Ляме и Лоренца [19]. [c.294] Запас прочности (по пределу текучести) выбирается в пределах 1,5—1,9 [1, 4, 29]. [c.294] Рассмотренный метод расчета изложен применительно к цельнокованым обечайкам. Для сосудов с продольным сварным швом в расчет вводят коэффициент прочности шва ф 1 (стр. 297). В этом случае при определении р в приведенных выше формулах следует вместо [ст] пользоваться величиной [ст] ф, т. е. Стд [ст] ф. [c.294] Вернуться к основной статье