ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Печи химической промышленности из "Машины и аппараты" Из большого разнообразия печей химической промышленности здесь в качестве примеров рассмотрены два вида вращающиеся барабанные и муфельные печи непрерывного действия. [c.309] Во вращающихся барабанных печах (рис. 11.1) обжиг материала происходит при непосредственном его контакте с газом-теплоносителем. Движение материала противотоком газу осуществляется за счет наклона оси барабана и его вращения. В качестве теплоносителя используется топочный газ, образующийся при горении твердого, жидкого или газообразного топлива. [c.309] Каталогом [20, 21 ] предусмотрены печи с наружным диаметром футеровки Он = 1,0- -3,5 м и длиной барабана Ь = = 8-Г-70 м. Индексация печей, например ПВ 1,2-20П или ПВ 1,2-20Л означает печь (П) вращающаяся (В) с условным диаметром 1,2 м и рабочей длиной барабана 20 м вращение барабана правое (П) или левое (Л) (табл. 11.1). [c.309] Барабан футерован внутри огнеупорным кирпичом, марка которого выбирается по предельно допустимой температуре и кислотности рабочей среды. [c.309] Выбранное значение коэффициента ф заполнения печи материалом определяет необходимую высоту Н кольцевого порога печи (см. рис. 11.1), а также длины хорды материала х. м и дуги материала /д. м- Эти параметры, необходимые при тепловом расчете печи, определяются по рис. 11.2. [c.310] Удельный выход топочных газов определяется объемами продуктов, выделяющихся при сгорании 1 кг топлива, т. е. [c.311] Выход продуктов сгорания (м /кг) зависит от вида топлива. [c.311] Здесь коэффициент избытка воздуха можно принять а = 1,07. [c.312] Удельный расход воздуха, необходимого для сжигания 1 кг топлива, зависит от вида последнего. [c.312] Здесь ро — плотность кислорода при нормальных условиях, ро = 1,43 кг/м уо — объемная концентрация кислорода в воздухе, уЬ = 21 %. [c.312] Удельный расход топлива м, затрачиваемого на получение 1 кг готового продукта, можно получить из уравнения теплового баланса (см. рис. 11.1). [c.314] Удельная теплота реакции 7р определяется кинетикой процесса термообработки материала. [c.314] В выше приведенных выражениях q принято Qh — низшая теплотворная способность топлива (см. табл. 11.2 и 11.3), Дж/кг в. п. Сл, с , Сд, Сг — удельные теплоемкости водяных паров, продукта, летучих продуктов, воды, топлива, воздуха и отходящих газов соответственно, Дж/(кг-К), — удельный выход влаги из сырья, кг/кг Гц—теплота парообразования, Дж/кг G .vh = Gh(1—— удельное количество сухого сырья, кг/кг, где Шн — начальное влагосодержание, кг/кг Ху и — удельное количество готового продукта и летучих веществ, уносимых отходящим газом, кг/кг. [c.314] рассчитанная по вышеизложенной методике и выбранная по каталогу [20, 21 ] или табл. 11.1, должна быть проверена на теплонапряженность, то есть возможность передачи в ней теплоты от газа-теплоносителя и нагретой футеровки к материалу. [c.314] При расчетах по уравнениям (11.16) и (11.17) необходимо предварительно задаться температурой футеровки Тф. [c.316] Для решения уравнений (11.14)—(11.25) предварительно определяются следующие параметры. [c.316] Здесь теплоемкости и принимаются из табл. 11.5 при температуре /г. г = 12004-2100 °С, которая затем корректируется в соответствии с уравнением (11.26). [c.317] Среднюю температуру футеровки, изменяющуюся по длине печи, можно предварительно принять Тф = 700- 1200 К с последующей проверкой сходимости уравнения (11.23). Эффективные степени черноты футеровки и материала можно принять бф = 0,96 и 8м = 0,9. [c.317] Здесь Хр = 19 г/м принято соответственно начальной температуре газообразного топлива = 20 °С. [c.321] Вернуться к основной статье