ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Аппратура установок гидрокрекинга из "Глубокая переработка нефти" Современные процессы гидрокрекинга дистиллятного сырья осуществляются по одно- и двухступенчатому вариантам над стационарными катализаторами. Если требуется получение большого количества легких топливных продуктов за счет глубокого превращения исходного сырья, чаще используется двухступенчатый вариант процесса. В этом случае на 1-й ступени происходит гидрогенизационное облагораживание исходного сырья на 2-й ступени (после удаления сероводорода, аммиака и легких углеводородов, образующихся на 1-й ступени) протекают основные реакции гидрокрекинга, гидрирования и изомеризации. При менее глубоких формах процесса используют одноступенчатый вариант гидрокрекинга. Одноступенчатый вариант может быть одностадийным или двух(трех)-стадийным. При одностадийной схеме применяют один тип катализатора при двух(трех)стадийной схеме используют два(три) типа катализатора, эксплуатируемых при различных параметрах, но в общем токе циркулирующего водородсодержащего газа. [c.276] Технологические схемы процесса гидрокрекинга близки к известным схемам гидроочиетки нефтепродуктов. Основными отличиями являются система рециркуляции непревращенного остатка с подачей его в первый, второй или отдельный реактор многосекционные реактора, оборудованные устройствами ввода холодного водородсодержащего газа между секциями для снятия тепловых эффектов реакций гидрокрекинга блок фракционирования, включающий дебутанизатор и сложные колонны с рядом стриппингов, а также система промывки солей сульфида аммония и регенерации кислых стоков. [c.276] Этот процесс позволяет вырабатывать до 80% мае. реактивного или 85% мае. летнего дизельного топлива (около 70% мае. зимнего дизельного топлива) с одновременным получением 15—23% бензиновых с )ракций. Расход водорода при этом составляет 2,5-3,1 % мае. на сырье. (Соотношение выходов реактивного/дизельного топлив и бензина может изменяться в широких пределах. С увеличением жесткости процесса возрастает выход бензиновой фракции, а также газообразных углеводородов (в основном фр. С3-С4) [243, 280, 290]. [c.277] В одноходовом варианте процесса (без рисайкла), в зависимости от качества исходного сырья, обеспечивается получение до 70% моторных топлив. Расход водорода при этом составляет 1,8-2,1% мае. на сырье. [c.277] Широкое распространение за рубежом получили процессы с одновременным выводом до 85% реактивного и дизельного топлива, осуществляемые, как правило, с рециркуляцией остатка. В этом случае дизельное топливо имеет утяжеленный фракционный состав (температура выкипания 50% об. порядка 300-310°С). [c.277] Процесс легкого гидрокрекинга, реализуемый обычно при давлении 5-10 МПа, осуществляется по однопроходной схеме и направлен на производство сырья каталитического крекинга с одновременным получением светлых нефтепродуктов, в основном компонента дизельного топлива. Процесс проводят при объемной скорости подачи сырья 0,6— 1,0 ч , кратности циркуляции водородсодержащего газа 500—1000 нмV в интервале температур 380-440°С [129, 295]. Расход водорода в этом процессе составляет 1,1-1,8% мае. на сырье. [c.277] Качество продуктов, получаемых при гидрокрекинге высокого давления и легком гидрокрекинге, существенно различается. Так, качество реактивного и дизельного топлива от процесса при давлении 15-17 МПа отвечает современным эксплуатационным и экологическим требованиям (табл. 118). [c.277] Легкая бензиновая фракция (фр. н.к.-85°С), состоящая преимущественно из изопарафиновых углеводородов, является компонентом товарного бензина, а тяжелая — малосернистым сырьем каталитического риформинга. Высококипящие фракции могут направляться на производство масел по традиционной схеме. [c.277] Качество продуктов легкого гидрокрекинга значительно ниже. Основной продукт — компонент дизельного топлива в зависимости от давления в процессе содержит 0,01-0,10% мае. серы. Однако он характеризуется более высоким содержанием ароматических углеводородов, и, как следствие, — пониженным цетановым числом (табл. 119). [c.277] Получить качественное реактивное топливо в этом процессе практически невозможно. [c.278] Фракция, выкипающая тяжелее дизельного топлива (фр. 360°С-К.К.), получаемая при давлении 5-7 МПа [243, 290], имеет близкое к исходному сырью общее содержание ароматических углеводородов (табл. 120), но с меньщим числом ароматических циклов в молекуле. Для этой фракции также характерно низкое содержание серы, что позволяет использовать ее как высококачественное сырье каталитического крекинга. В процессе гидрокрекинга при давлении 7-10 МПа получается продукт с еше более низким содержанием серы и ароматических углеводородов. [c.278] Наиболее высокий выход целевых продуктов при наилучшем их качестве достигается в случае использования двухстадийного варианта гидрокрекинга [243]. В этом варианте исходное сырье первоначально подвергается глубокой очистке, а затем на 2-й стадии, как правило, в присутствии цеолитсодержащего катализатора — превращению в целевые продукты. На основе выполненных разработок ВНИИ НП рекомендованы варианты гидрокрекинга с производством реактивного топлива, дизельного зимнего и дизельного летнего топлив (табл. 121). [c.278] При реализации двухстадийной технологии ВНИИ НП выходцелевых продуктов составляет 60-80% мае. Качество продуктов существенно изменяется в зависимости от давления как по содержанию остаточной серы, так и ароматических углеводородов (табл. 122). [c.279] Помимо вакуумных дистиллятов в процессе гидрокрекинга могут использоваться тяжелые газойли различных термических процессов. Из-за высокого содержания в последних серы, азота и непредельных углеводородов качественные продукты при гидрокрекинге этого сырья получаются лишь при давлении не менее 15 МПа (табл. 123) [294]. [c.280] При гидрокрекинге тяжелых газойлей выход целевых продуктов — ниже, а расход водорода — заметно выше, чем при гидрокрекинге прямогонных вакуумных дистиллятов. В этой связи переработку дистиллятов термических процессов целесообразно осушествлять в смеси с прямогонным сырьем. [c.280] Для улучшения качества продуктов, получаемых при гидрокрекинге, применяются схемы, включаюшие дополнительное гидрирование дистиллятов гидрокрекинга с целью снижения содержания в них ароматических углеводородов. Так, сочетание процессов гидрокрекинга ( Юникрекинг ) и деароматизации ( Юнисар фирмы ЮОПи) обеспечивает производство реактивного топлива с минимальным содержанием ароматических углеводородов или высокоцетанового дизельного топлива. [c.280] Жидкие продукты из сепаратора высокого давления 5 дросселируются в сепаратор среднего даапения 7, из которого в виде газовой фазы отбираются легкие углеводороды 1- 4, а также сероводород и аммиак. Эта газовая смесь очищается от сероводорода в абсорбере моноэтаноламином (на схеме не показано) и направляется на установку разделения углеводородных газов на сухой газ (С1-С2) и сжиженный газ — углеводороды С3-С4. [c.282] Жидкая фаза из сепаратора среднего давления поступает в колонну стабилизации 8, в которой освобождается от остатков легких углеводородов С3-С5. Жидкий продукт из колонны стабилизации направляется в ректификационную колонну 9, в которой разделяется на отдельные фракции легкий бензин, тяжелый бензин, реактивное топливо или дизельное топливо. Остаток дистилляционной колонны смешивается со свежим сырьем и возвращается в реактор (рециркулирует). [c.282] Установка одноступенчатого гидрокрекинга может иметь либо один реактор, либо несколько (чаще всего два) с параллельным или последовательным расположением. [c.282] Двухступенчатый процесс (рис. 58 и 59). При двухступенчатой схеме на 1-й ступени происходит глубокая гидроочистка сырья. Жидкий продукт из 1-й ступени поступает в реактор 2-й ступени, в которой и происходят собственно реакции гидрокрекинга сырья. Двухступенчатый процесс является универсальным с его помощью можно перерабатывать различные виды нефтяных дистиллятов с большим выходом целевых продуктов. [c.283] Вернуться к основной статье