ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Получение железо-никелевых порошков из "Химия и технология карбонильных материалов" Одним из путей повышения магнитных параметров железа является легирование его такими элементами как никель, алюминий, кремний, молибден, кобальт, хром и др. Введение в состав карбонильных частиц легирующих добавок приводит к заметному увеличению электросопротивления и, следовательно, к снижению потерь на вихревые токи и повышению относительной добротности. [c.131] Если же легированный порошок подвергнуть вторичной гомогенизирующей термообработке, то можно увеличить значение начальной магнитной проницаемости [293]. [c.132] Как показали работы А. Э. Фриденберг, М. В. Ивашовой и А. В. Медведевой, легировать железо никелем целесообразно до содержания последнего от 5 до 50%. Дальнейшее повышение содержания никеля в порошках приводит к уменьшению электросопротивления и вряд ли может представлять интерес [291]. [c.132] До последнего времени карбонильные железо-никелевые порошки получали путем разложения смеси паров карбонилов железа и никеля. Для испарения смеси карбонилов использовали специальные испарители выпарного типа или типа труба в трубе . Однако этот, казалось бы, простой способ имеет целый ряд серьезных недостатков, обусловленных физическими свойствами карбонилов железа и никеля. Известно, что температуры кипения пентакарбонила железа (104°С) и тетракарбонила никеля (43°С) резко отличаются. Кроме того, температурный порог начала разложения N ( 0)4 ниже, чем у Ре(С0)5. Указанные обстоятельства вызывают преждевременное разложение N1(00)4 в испарителе, что приводит к забиванию испарителя монолитным никелем. Кроме того, поскольку N1(00)4 начинает разлагаться уже в испарителе, изменяется его концентрация на входе в аппарат термического разложения, что создает большие трудности при получении порош- ков с заранее заданным точным содержанием никеля в железе. [c.132] Как мы уже указывали, при подаче жидкого Ре(СО)5 с помощью форсунки в аппарат разложения создается достаточно высокая дисперсность распыляемой жидкости, которая способствует ее эффективному испарению и разложению с получением качественного продукта [21, 241, 270]. При этом, благодаря отсутствию узла испарения, во-первых, исключаются потери порошка из-за разложения карбонила в, испарителе, и, во-вторых, упрощается технологическая схема процесса. [c.132] Дополнив эту схему узлом смешения карбонилов железа и никеля, можно направить в аппарат разложения смесь жидких карбонилов железа и никеля, приготовленную в заданном соотношении, и получить карбонильный железо-никелевый порошок желаемого состава. Поскольку отсутствие испарителя предопределяет отсутствие потерь на разложение N1(00)4 в испарителе, становится невозможным изменение материальных соотношений карбонилов при вводе их в аппарат разложения, что обусловливает получение порошка с заранее заданным составом железа и никеля [291]. [c.132] При обоих вариантах 60—70% порошка (от общегЬ количества) оседает непосредственно в аппарате разложения, а 30—40% задерживается в фильтре. В основном, получающийся железо-никелевый карбонильный порошок содержит приблизительно 5% никеля, причем колебания в его содержании незначительны, о чем свидетельствуют данные табл. 32. [c.134] Содержание примесей связанных углерода и азота в первичных железо-никелевых порошках находится в соотношении приблизительно 1 1. Свободный углерод в порошках не обнаружен. [c.134] Для приведения структуры первичного порошка к нормальной структуре сплава первичные железо-никелевые порошки подвергаются гомогенизирующей термообработке [291], после чего порошок выгружается из печи, подвергается размолу в шаровой мельнице в течение 12 ч при соотношении масс шаров и порошка, равном 3 1, и просеивается через сито. [c.134] Вернуться к основной статье