ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Теплообмен и гидравлическое сопротивление при движении хладоносителей в каналах пластинчатых испарителей из "Интенсификация теплообмена в испарительных холодильных машинах" Сопоставление энергетической эффективности различных форм поверхности теплоотдачи показало [5], что пластинчатые теплообменники с гофрированными каналами значительно эффективнее кожухотрубных. [c.179] Преимущества пластинчатых аппаратов увеличиваются при работе с более вязкими средами, что имеет положительное значение для испарителей холодильных машин, работающих при низких температурах кипения с вязкими хладоносителями (рис. УП-Ю). [c.179] Значения констант С , Са, п, т зависят от геометрии гофрированных каналов (табл. VI1-4). [c.180] Формула ( П-4) справедлива для интервалов Кекр Ке 20000 2 Рг 3000. [c.180] В случае многоходового пластинчатого теплообменника значения Д/7, полученные из формул ( 11-6) или ( 11-7), надо умножить на число ходов. [c.180] В уравнениях ( 11-2) — ( 11-7) определяющим размером является экв 26, а определяющей температурой — средняя температура потока. Переход от ламинарного режима к турбулентному определяют по значению Некр. [c.180] Наиболее полный перечень формул для расчета теплообмена и сопротивления в каналах из пластин, выпускаемых отечественной и зарубежной промышленностью, приведен в [5]. [c.180] Исследования ряда авторов по теплоотдаче и сопротивлению при движении однофазных сред в плоских щелевых каналах показали, что для них справедливы зависимости, предлагаемые для расчета гладких труб [57, 83 ] для соответствующих режимов течения. [c.180] В пластинчатых испарителях высокие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны хладагента.и хладоносителя обеспечивают интенсивную теплопередачу. На рис. 11-11 приведены результаты исследования теплопередачи в моделях пластинчатых испарителей ленточно- и сетчато-поточного типов (см. табл. 11-3) при использовании хладагентов К22 и ННз. [c.180] При кипении К22 и К12 в испарителе с каналами сетчато-по-точного типа при to = — 20 °С, 0 = 5 - -7 °С и скорости хладоносителя (раствор СаС12) = 0,4 ч-0,6 м/с коэффициенты теплопередачи имеют значения 1400—1700 Вт/(м -К), а с ленточно-поточными каналами — 800—1200 Вт/(м -К). В случае работы испарителя как водоохладителя коэффициенты теплопередачи возрастают до значений 1500—1900 Вт/(м -К). [c.180] Наибольшие значения к получены в аппаратах из пластин с гофрами в елку , для которых при одинаковых 7, и значения к в 1,4—1,6 раза выше, чем для ленточно-поточных каналов, что объясняется более высокими значениями для сетчато-поточных каналов. Для всех исследованных испарителей с понижением от Ю °С до — 20 °С значения к уменьшаются в 1,5—1,7 раза, а влияние д на теплопередачу ослабевает. Это связано главным образом с ростом термического сопротивления со стороны хладоносителя из-за увеличения его вязкости. [c.182] Для кипения аммиака в пластинчатом испарителе с каналами ленточно-поточного типа со стороны хладагента и сетчато-поточного типа со стороны хладоносителя теплопередача выше, чем в идентичном фреоновом аппарате, в 1,6 раза из-за более высоких аа (рис. УИ-И, б). Однако, как известно, теплоотдача со стороны кипящего аммиака резко снижается при наличии пленки масла на поверхности теплообмена. Если принять степень уменьшения к за счет масла такую же, как для кольцевого канала [781, то коэс )фи-циенты теплопередачи снижаются в 1,5—2 раза. [c.182] Для обоснованного выбора оптимального режима работы испарителя и расчета рабочего процесса холодильной машины необходимо знание гидравлических сопротивлений со стороны хладагента и хладоносителя. Данные по гидравлическому сопротивлению со стороны хладоносителя изложены в разделе УП.З. [c.182] Экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению со стороны кипящего хладагента в гладких щелевых каналах были получены для Н22 в [46] и аммиака в [78]. [c.182] При определении Ар в каналах, отличных от экспериментальных, и для условий частичного испарения хладагента можно рекомендовать уравнения, приведенные в [46 ]. [c.183] Вернуться к основной статье