ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Выбор режима нейтрали трансформаторов в химических производствах из "Электробезопасность на химических предприятиях" При выборе режима нейтрали учитывают три фактора надежность электроснабжения, его стоимость и уровень электробезопасности. Вероятность возникновения аварийных режимов в тех или иных опасных ситуациях при различных режимах нейтрали является одинаковой. Достаточная надежность электроснабжения может быть обеспечена во всех случаях. В отношении экономической оценки выбранного режима можно сказать, что стоимость четырехпроводных сетей с глухозаземленной нейтралью, допускающих использование двух напряжений (линейного и фазного), ниже стоимости сетей с изолированной нейтралью, поскольку в первом случае требуется меньшее число трансформаторов, меньше проводникового материала и т. д. По зарубежным материалам, стоимость первых сетей на 5—8% ниже стоимости вторых. [c.48] При выборе оптимального режима нейтрали трансформаторов в сетях напряжением до 1000 В большое внимание уделяют электробезопасности. При этом учитывают опасность, возникающую при прикосновении к токоведущим частям и конструктивным металлическим частям, оказавшимся под напряжением в результате повреждения изоляции, а также опасность, связанную с перенапряжениями. [c.48] Рассматривая вопрос выбора режима нейтрали, целесообразно вести рассуждения применительно к напряжению 660 В как наиболее перспективному для внутризаводского электроснабжения предприятий и производств ряда подотраслей химической промышленности. [c.48] Вопрос режима нейтрали при напряжении ббо В длительное время был предметом дискуссии. Результаты ряда исследований, в том числе Московского энергетического института совместно с объединением Союзхимпромэнерго, показали возможность применения глухозаземленной нейтрали при напряжении 660 В. Поэтому нам представляется наиболее правильным взять за основу именно это напряжение, хотя методологический подход приемлем для всех напряжений до 1000 В. Рассмотрим наиболее опасные ситуации поражения электрическим током при различных режимах. [c.48] В сети с заземленной нейтралью при однофазном замыкании на землю напряжения неповрежденных фаз можно определить по формуле [13] . [c.49] Гз— сопротивление растеканию тока в месте замыкания на землю. [c.49] Как видно из уравнения (1У-2), при гз = О величина 11 = = 11л = 660 В при Го = О или Го С Гз и = Уф = 380 В. [c.49] Из приведенных данных следует, что опасность однополюсных -прикосновений при напряжении 660 В одинаково велика как для сети с заземленной нейтралью, так и для сети с изолированной нейтралью. Сила тока через тело человека в реальных сетях может превышать значения, при которых наступает фибрилляция. При выборе рационального режима нейтрали в сетях 660 В определяющим фактором должна быть не опасность однополюсных прикосновений, а опасность, возникающая при аварийных режимах, главным образом при однофазных замыканиях на землю, при которых появляется напряжение прикосновения на конструктивных металлических частях оборудования. [c.50] В качестве мер защиты от опасности напряжения прикосновения, возникающего на корпусах оборудования при повреждении изоляции, в сети с глухозаземленной нейтралью (согласно ПУЭ) применяют зануление, а в сети с изолированной нейтралью — заземление. [c.50] К — коэффициент, зависящий от вида защитного устройства. [c.50] Проверочные расчеты условий безопасности при проектировании электроснабжения напряжением 660 В целесообразно проводить по методике, разработанной Московским энергетическим институтом и объединением Союзхимпромэнерго [14]. В основу расчета положен критерий безопасности О = Iчt, полученный с учетом рекомендаций секции электробезопасности ЦЕНТОЭиЭП (где /ч — допустимая сила тока t — длительность воздействия). В нашей стране этот критерий принят равным 50—65 мА-с при времени воздействия тока на человека 0,2—1 с. Зарубежные исследователи принимают этот критерий равным 100 мА-с. [c.51] Если имеются повторные заземления нулевого провода, то напряжение 11к зависит от их числа и места включения. Поэтому его нужно определять в каждом конкретном случае по соответствующим уравнениям. [c.52] Таким образом, в данном случае условие безопасности при замыкании на корпус, строго говоря, не выполняется. [c.53] При проектировании системы электроснабжения большой интерес представляет предельная длина кабельной сети, при которой напряжение зануленного оборудования относительно земли не превышает допустимой по условиям безопасности величины. Ниже дано решение частной задачи для системы трансформатор — кабель — двигатель. Приведенная для этой системы методика поможет решить и более сложные практические задачи. [c.54] Гк = Гн + Гф Хк = Хн + Хф — активное и индуктивное сопротивления кабеля. [c.54] Таким образом, можно выбирать предельные длины кабелей, обеспечивающие отключение поврежденных участков за время, безопасное для человека. При этом расчет токов однофазного короткого замыкания для проверки условий отключения не требуется. [c.55] Пример 2. Требуется определить длину кабеля для следующих условий /в = 120 А, номинальное напряжение сети 660 В, трансформатор ТМ-10000/660 мощностью 1600 кВ-А, Q = 50 мА-с, сопротивление тела человека л = 1000 Ом. Канализация энергии осуществляется кабелями стандартных сечений (см. пример 1), Сопротивление нулевого провода лн (из таблиц) разно 1.1 Ом сопротивление фазного провода Хи составляет 0,075 О.м. [c.55] Требуемую кратность тока К найдем по защитным характеристикам предохранителя ПН2. Для силы тока /в = 120 А (кабель ЗХ 16+ 1 X 10) и времени ( = 0,24 с кратность К = 10. [c.55] В кабельной сети с изолированной нейтралью сила тока замыкания на землю является прежде всего функцией емкости относительно земли и, следовательно, прямо пропорциональна длине проложенного кабеля. По уравнению (1У-13) были вьшислепы предельные длины кабелей для различных сечений, при которых обеспечивается 7доп = 42 В. Установлено, что длина кабеля находится в пределах от 300 до 1000 км. Столь большая протяженность сети на практике маловероятна.. [c.56] Вернуться к основной статье