ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Потери водорода с отдувом из "Технологические расчеты установок переработки нефти" Поступающие на установку извне пар, электроэнергия и топливо относятся к прямым источникам энергии, которые принято называть первичными энергетическими ресурсами. Вторичные энергетические ресурсы образуются в процессе переработки нефти — это тепло горячих потоков газов, паров, дистиллятов, горячей воды и т. д. [c.136] Из ЭТИХ данных видно, что огромная тепловая энергия, содержащаяся в горячих потоках, расходуется не полностью. Уходящие нефтепродукты и дымовые газы, нагретая вода уносят большое количество тепла. С увеличением мощности установок количество тепловой энергии, уносимой горячими нефтепродуктами из основных технологических аппаратов, возрастает. Рациональное и эффективное использование вторичных энергетических ресурсов может значительно повысить топливно-энергетический к.п.д. установок и заводов и уменьшить энергетические затраты. [c.138] Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49). Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессоливания при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обессоливания при 180°С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139] Методы и примеры расчетов каталитических процессов нефтепереработки (каталитический крекинг, каталитический рифор-минг, алкилирование, полимери 5ация) достаточно полно рассмотрены в соответствующей литературе [40—42]. Ниже приведен пример расчета реакторного блока типовой установки гидроочистки дизельного топлива па алюмокобальтмолибдено-вом катализаторе. [c.140] Гидроочистка проводится с целью удаления из нефтяных фракций таких нежелательных компонентов как сера, азот, кислород и металлорганические соединения, а также для гидрирования олефинов и дненовых углеводородов. В некоторых случаях для улучшения качества топливных дистиллятов требуется также гидрирование ароматических углеводородов. [c.140] Керосиио-газойлевые фракции прямой перегонки и деструктивного иронсхождения подвергают гидроочистке с целью снижения содержания серы до норм, соответствующих требованиям качественного компонента дизельного топлива ( 0,2% масс.), и улучшения химической стабильности. [c.141] Вакуумный газойль подвергают гидроочистке для получения высококачествепиого сырья каталитического крекинга. Процессы гидрокрекинга вакуумного газойля и остаточных фракций, близкие по технологии к гидроочистке, используют для углубления переработки иефти. [c.141] Гидрогенизат из газосепаратора 8 направляется в колонну И для отгонки бензина. Снизу колонны 11 выводится целевой продукт — гидроочищенное дизельное топливо. Моноэтанола-мин, насыщенный сероводородом, из абсорберов 6 9 направляется в десорбер 10. с верха которого выводится сероводород, а с низа регенерированный моиоэтаноламин после охлаждения подается в абсорберы 6 и 9. [c.142] Технологические параметры гидроочистки в каждом конкретном случае определяются соответственно качеством перерабатываемого сырья, требованиями к качеству получаемой продукции и типом используемого катализатора, которые указаны в задании на проектирование. В качестве примера в табл. 2.1 приведены технологические параметры гидроочнсткн пекоторы.х нефтяных фракций на алюмокобальтмолибденовом катализаторе. В указанных условиях гидроочистки термодинамическое равновесие всех реакций гидрирования органических соединений серы и непредельных углеводородов практически нацело смещено вправо, и глубина гидрогенолиза определяется кинетическими факторами. Тепловые эффекты этих реакций приведены в табл. 2.2. [c.142] О — подача сырья в реактор, м /ч. [c.143] Уравнение (2.3) будет использовано далее для расчета реакционного объема при гидроочистке нефтяных фракций. [c.143] В схемы перспективных нефтеперерабатывающих заводов обя- ательпо включают процессы гидроочнсткн дизельных фракций, полученных при прямой перегонке нефти и в деструктивных термических и каталитических процессах. Гидроочистка либо входит в состав комбинированной установки (например, ЛК-бу), либо включается в схему завода в виде отдельной установки. Годовая мощность по сырью вводимых в действие типовых установок гидроочистки составляет 2 млн. [c.143] Ниже даны методика и пример расчета гидроочистки дизельной фракции, которая представляет собой смесь прямогонной дизельной фракции и дизельной фракции, выделенной из продуктов термического крекинга гудрона. При графо-аналитиче-ском расчете реактора гидроочистки принята модель адиабатического реактора иделыюго вытеснения. [c.144] Полученная величина в дальнейших расчетах уточняется после определения количества водорода, вошедшего в состав дизельного топлива при гидрогенолизе сернистых соединений п гидрировании непредельных углеводородов. Полученные значения выхода газа, бензина и дизeль югo топлива далее будут использованы при составлении материального баланса установки и реактора гидроочистки. [c.144] Водород в процессе гидроочнсткн расходуется на 1) гидроге-нолиз сероорганических соединений, 2) гидрирование непредельных углеводородов, 3) потери водорода с отходящими потоками (отдувом и жидким гидрогенизатом). [c.145] Поскольку В нефтяном сырье присутствуют различные сернистые соединения, определяется расход водорода на гндроге-[ олиз кал дого нз них, и полученные результаты суммируются. [c.145] Наиболее стабильны при гидроочистке тиофеновые соединения, поэтому при расчете принимаем, что вся остаточная сера (0,2% масс, на сырье) в гидрогепизате — тиофеновая, а остальные сероорганические соединения разлагаются полностью. [c.145] При этом получаем /1 = 0,1 0,062+1,0-0,125 + 0,2-0,0938+ + (0,7—0,2) -0,25 = 6,275. [c.145] Вернуться к основной статье