ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Локализация взрывного распада ацетилена в насадочных огнепреградителях из "Техника безопасности при производстве ацетилена" В работе [9.1] описаны результаты испытаний предложенных Е. Е, Юдовичем огнепреградителей, представляющих собой отрезки труб диаметром 100 и 200 мм, длиной 500 мм, наполненные активным углем марки БАУ. Плотность наполнения углем составляла 290—320 г/л. При такой плотности наполнения максимальный размер пор равен 120—170 мкм. Эта величина меньше критического размера пламегасящих каналов для ацетилена с начальным давлением до 2,5 МПа (25 ат). [c.154] Влияние начального давления. При изменении начального давления ацетилена в 1,5 раза (с 1,7 до 2,5 МПа или с 17 до 25 ат) давление при взрыве в рабочем участке возрастает в 1,1—1,25 раза, а в самом элементе в 2,5 раза. При этом скорость распространения пламени увеличивается примерно вдвое, степень разогрева насадки — в 3,5 раза, глубина ее измельчения — в 1,1 раза. [c.154] Влияние длины рабочего участка. При увеличении длины рабочего участка в 3,6 раза (с 500 до 1800 мм) давление при взрыве в камере инициирования повышается примерно в 2 раза, причем наиболее резко оно возрастает при изменении длины с 500 до 1100 мм. Дальнейшее увеличение длины рабочего участка до 1800 мм мало влияет на давление взрыва. Наибольшее давление в рабочем участке достигается при длине 1800 мм отношение давления при взрыве к начальному превышает 11,6. Скорость пламени увеличивается до 750 м/с, что указывает на возникновение переходного режима разложения ацетилена. Температура разогрева насадки возрастает в 1,4 раза, глубина ее измельчения пропорциональна длине рабочего участка. С повышением глубины измельчения насадки давление в наиболее удаленном торце элемента уменьшается, что объясняется тормозящим действием измельченной насадки. [c.155] Влияние конфигурации рабочего участка. При наличии па рабочем участке длиной 1100 мм со стороны, удаленной от источника инициирования, изгиба радиусом 300 или 500 мм давление при взрыве в рабочем участке перед огнепреградителем по сравнению с давлением в прямолинейном участке увеличивается в 3,2—5,5 раза, степень разогрева насадки в элементе — в 1,4 раза, глубина ее измельчения — в 1,6—1,8 раза. При наличии на рабочем участке длиной 500 мм изгиба радиусом 300 мм давление при взрыве по сравнению с давлением в прямолинейном участке возрастает в 1,2—2,3 раза, степень разогрева насадки — 1,3 раза,, глубина измельчения угля — в 1,1 раза. [c.155] Влияние диаметра защитного элемента. При увеличении диаметра защитного элемента от 100 до 200 мм давление при взрыве в системе повышается в 1,3 раза, степень разрушения насадки — в 2 раза разогрев угля в элементе большего диаметра также более значителен. [c.155] Влияние объема камеры инициирования. При увеличении объема камеры инициирования в 5 раз (с 0,6 до 3,0 л) давление при взрыве в камере возрастает в 1,5 раза, в рабочем участке —более чем в 4 раза. Давление, возникающее при взрыве в рабочем участке при использовании камеры объемом 3,0 л превышает начальное более чем в 25 раз скорость распространения пламени при этом составляет 900 м/с. Камеры объемом 1,8 и 3,0 л были разрушены отраженной ударной волной. [c.155] Результаты опытов свидетельствуют о том, что на основные параметры взрывного распада ацетилена в трубках малого диаметра при высоких давлениях наибольшее влияние оказывают длина и конфигурация рабочего участка перед огнепреградителем. Полученные данные указывают на целесообразность ограничения длины и радиуса кривизны рабочего участка перед огнепреградителем в линии ацетилена высокого давления примерно до 800— 500 мм. [c.155] На стенде были испытаны огнепреградителн в статических условиях, которые соответствуют тем условиям производства, при которых наполнение баллонов закончено, подача ацетилена прекращена, все трубопроводы и баллоны сообщаются друг с другом. Для имитации описанных условий следует закрыть вентиль 17 на сосуде 18, заполнить все трубки стенда ацетиленом при начальном давлении 2,5—3,0 МПа (25—30 ат), перекрыть вентили 15, 21 и инициировать распад ацетилена. [c.156] На стенде можно также испытывать баллонные огнепрегради-тели в потоке, когда направления движения ацетилена и фронта распространения пламени совпадают. Такой случай возможен при взрывном распаде ацетилена в рамповом трубопроводе в процессе наполнения. Для проведения этих опытов стенд заполняют ацетиленом, повышают давление до заданной величины и, не прекращая подачи ацетилена, приоткрывают вентиль 17 сосуда 18, чтобы получить необходимый расход газа через испытуемый огнепреградитель 11 при заданном давлении ацетилена. После установления стационарного режима инициируют распад ацетилена и прекращают подачу ацетилена. [c.156] Можно значительно увеличить число огнепреградителей одновременно подвергаемых различным видам испытаний, установив огнепреградители около всех рамповых вентилей, увеличив длину трубопровода 9 и число рамповых вентилей и соединив с сосудом 18 несколько огнепреградителей. [c.158] Наилучшие результаты получены с огнепреградителями, снабженными обратными клапанами (рис. 10.6), перекрывающими поток газа при воздействии ударной волны. [c.158] При подаче напряжения на запальное устройство в камере инициирования 7 (см. рис. 10.7) мембрана 4 разрушалась, и продукты разложения через фильтр 3 и расходную шайбу 1 истекали наружу. Перед шайбой устанавливали датчик давления 2, с помощью которого корректировали величину расхода газа через систему и испытуемое защитное устройство. О проскоке пламени судили по показанию фотодатчика 18 и датчика температуры 11, установленных за испытуемым огне-преградите.ием. Давление в системе измеряли индуктивными датчиками давления 2. [c.158] Для перекрытия потока ацетилена были применены отсечной клапан, срабатывающий от взрывного импульса, и дистанционная подача азота под давлением 6 МПа (60 ат) в количестве 20 л/с с одновременным выводом продувочной смеси из системы. Испытания дали положительные результаты. Локализация очага разложения в защитном элементе в динамических условиях достигается перекрытием потока ацетилена. [c.159] На рис. 10.8 показаны выпускаемые промышленностью огнепреградители для ацетилена высокого давления типа ЗВС-1-69М с пропускной способностью до 44 м /ч (при нормальных условиях). В цилиндрическом корпусе огнепреградителя между стальными решетками и напаянной сеткой находится насадка из слоев песка и минеральной ваты. Насадка зажимается нажимной гайкой 10.10, 10.11]. Перед манометрами на ацетиленопроводах высокого давления должны быть установлены огнепреградители. [c.159] Вернуться к основной статье