ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет коэффициентов теплопередачи выпарных аппаратов из "Теплообменные аппараты и выпарные установки" Выше было показано, что развитие пароотбора из корпусов выпарной установки повышает экономичность теплового хозяйства предприятий за счет сокращения потерь пара на конденсатор. Вместе с тем увеличение пароотбора благоприятно влияет и на производительность выпарной установки. [c.245] Противоположное влияние на работу выпарных установок оказывает промежуточная подача пара на корпуса, что имеет место в схемах выпарных установок с нуль-корпусом (фиг. 5-5) и с дополнительным корпусом (фиг. 5-7). Таким образом, перечисленные схемы выпарных установок с точки зрения условий их тепловой работы являются менее рациональными, и применение их в заводской пр ктике вызывается особыми обстоятельствами, связанными либо с особенностями тепловой схемы предприятия, либо с технологическими требованиями. [c.245] Аналогичным путем нетрудно получить расчетные соотношения и для любой другой схемы выпарной установки с промежуточной подачей греющего пара. [c.248] Коэффициенты теплопередачи для отдельных корпусов выпарной установки определяются аналитическим путем по общей методике, изложенной в 2-8 для теплообменных устройств (см. гл. 2). [c.248] Значения расчетного коэффициента Л, водяного пара в зависимости от средней конденсата приведены на фиг. 5-15. [c.249] Пример -б. Определить коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося водяного пара к стенке при следующих данных температура пленки конденсата =117° С тепловое напряжение поверхности теплообмена = = 8 000 ккал/м час длина вертикальной трубки /= 1 200 мм. [c.249] Весовое напряжение поверхности теплообмена определится по формуле (5-43). [c.251] Такой же результат получается по номограмме, приведенной на фиг. 5-16. [c.251] Обобщенное уравнение (5-45) основано на опытных данных, полученных, М. А. Кичигиным и Н. Ю. Тобилевичем для воды и растворов сахара и поваренной соли при давлении 0,2 — 1,5 ата и для тепловых напряжений поверхности нагрева от ЗОЭО до 100000 ккал/м час. Опыты проводились при концентрации сахарных растворов до 70% и растворов поваренной соли до 25% в циркуляционном контуре с трубками диаметром 30 мм и длиной 1200 — 4 000 мм. Опытами установлено, что при соблюдении оптимального уровня кипящей жидкости в циркуляционном контуре (когда жидкость находится в состоянии кипения практически вдоль всей поверхности нагрева трубок) явление теплоотдачи при кипении в трубках аналогично процессу кипения в большом объеме. При этом, в частности, величина Og не зависит от геометрических размеров поверхности теплообмена. [c.252] Кроме того, вычисления по уравнению (5-45) хорошо согласуются с данными заводских испытаний выпарных аппаратов в сахарной промышленности, проведенных на протяжении ряда лет проф. М. А. Кичигиным и его сотрудниками. [c.252] Для водных растворов величина А2 зависит от расчетной концентрации раствора ( %) и температуры кипения ( ), т. е. Л2 = Р Ь, t). Эта зависимость для сахарных растворов представлена графически на фиг. 5-17. Как видим, значения в большой мере зависят и от концентрации раствора и от температуры кипения. [c.253] При заданных числовых значениях весового напряжения поверхности нагрева для вычисления коэффициента теплоотдачи Оа в случае кипящих сахарных- растворов можно, кроме того, пользоваться номограммой, приведенной на фиг. 5-22. [c.254] В качестве расчетной концентрации кипящих растворов для выпарных аппаратов с многократной естественной циркуляцией следует принимать конечную концентрацию раствора. Для выпарных аппаратов с однократной циркуляцией (прямоточных или секционных) расчетной является средняя концентрация кипящего раствора. [c.254] Пример ё-7. Определить коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему сахарному раствору при следующих данных температура кипения f=. 82° С расчетная концентрация раствора 6 = 52 /о напряжение поверхности теплообмена 9 .= 8 000 ккал м час или и = 15 кг1м час. [c.254] Такой же результат получается и по номограмме, приведенной на фиг. 5-22. [c.255] Значения 1/ к расчетной формуле (5-48). [c.256] Состояние поверхности нагрева (ее обработка и шероховатость) расчетными формулами (5-46) и (5-48) не учитывается, так как при наличии накипеобразовання, обусловленного качеством кипящей жидкости, влияние состояния поверхности металлической стенки в промышленных аппаратах практически не проявляется. [c.256] Вернуться к основной статье