ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Методика расчета центробежных форсунок из "Распыляющие устройства в химической промышленности" Рассмотрим первый этап расчета. Исходной величиной является главный параметр А, определяемый по формуле (16). В этой формуле вместо коэффициента расхода тангенциальных каналов Цвх можно принять коэффициент определяемый по перепаду давлений у входа в тангенциальные каналы и у стенки. [c.50] По найденному числу Re нз графика на рис. 14,6 определяем предварительное значение коэффициента трения Далее по формуле (57) подсчитываем значение Z и затем находим 2,. Получив величину 2, и пользуясь табл. 1, определяем Рз- Значение а находим из графика на рис. 9,6. Затем по формуле (27) определяем Рь а из графика на рис. 14, а находим е. Подсчитываем 2д и из уравнения (58), принимая, согласно формуле (98), А = А. в Фск = 1, получим искомое значение коэффициента расхода ц. [c.50] Перейдем ко второму этапу расчета. Для уточнения значения геометрической характеристики А необходимо определить коэффициент расхода из графиков на рис. 13, а и 6. [c.50] Окончательный расход жидкости через форсунку определяем из уравнения (68). Корневой угол факела распыленной форсунки жидкости рассчитываем по формуле (66), используя необходимые значения, полученные на втором этапе расчета. [c.51] Определяя главный параметр 2 раскрытой центробежной форсунки (т=1) в случае, если ее камера закручивания имеет относительную длину Як 1, параметр Як принимаем равным единице. Это вызвано тем, что у применяемых обычно форсунок, как показал опыт, именно на этом расстоянии от плоскости расположения тангенциальных каналов происходит гидравлический скачок, в области которого возникает критическая скорость. Поэтому возмущения, возникающие за этой областью, не могут передаваться к тангенциальным каналам и влиять на расход жидкости через форсунку. [c.51] Расчет основных параметров раскрытой центробежной форсунки можно вести по рассмотренной выи1е методике для нераскрытой форсунки, принимая для т=1 значение а=1 и рз = рь Зависимость между величинами Рз и А, нужно брать из табл. 1. Если раскрытая форсунка имеет параметр А 5 (а раскрытые центробежные форсунки с таким большим значением параметра главным образом и встречаются в практике), методику расчета можно значительно упростить. Это возможно потому, что в раскрытых форсунках значительное влияние на истечение жидкости оказывают тангенциальные каналы, и, следовательно, потерями энергии потока жидкости в камере закручивания можно пренебречь. [c.51] Для рассматриваемого случая (А 5) можно принят - ледую-щую методику расчета. [c.51] Если камера закручивания короткая (Як 2), то корневой угол факела можно рассчитать по формуле (40), полагая, что Р] = Рз. При большой длине камеры закручивания (Як 2) потери тангенциальной скорости становятся ощутимыми. Поэтому корневой угол факела необходимо рассчитывать с учетом трения по формулам (66), принимая Рз=Рь Яс=Як и 2д=Л . [c.51] Коэффициент трения о = определяется из графика на рис. 14,6, при этом число Рейнольдса нужно подсчитывать по формуле (83), принимая 2д = А. [c.51] Результаты расчета центробежных форсунок с различными дозирующими элементами приведены на рис. 18. У этих вариантов форсунок экспериментально были определены их основные гидравлические параметры. [c.51] На рис. 18, а показаны отклонения (в %) расчетных значений коэффициента расхода форсунки Цс от его экспериментального значения. Как видно из графика, рассмотренный метод расчета обеспечивает возможность определения коэффициента расхода с ошибкой, не превышающей 5% в том случае, если 2д. 2, и не превышающей 20%. если 2д. 1. [c.51] На рис. 18,6 приведены отклонения корневого угла факела. Предельная ошибка, как следует из графика, не превышает 20%, если /д 1,5, и 10%, если 2д. 1,5. [c.52] Отклонения относительного радиуса показаны на рис. 18, в. Эти отклонения не превышают 20%, если 2д. 1, и 10%, если 2д. 1. [c.52] Рассмотрим теперь методику расчета основных конструктивных параметров центробежной форсунки. В этом случае обычно задается расход жидкости через форсунку Q при давлении р, корневой угол факела ф и свойства рабочей жидкости — плотность р и кинематическая вязкость V. [c.52] В этом уравнении число тангенциальных каналов выбирается по конструктивным соображениям (желательно п 2), а коэффициент расхода принимается таким же, как и в случае применения формулы (98). Решая уравнение (102) относительно вх и принимая во внимание, что — вх/г. где / 1=Лз/т, определим диаметр тангенциальных каналов форсунки. [c.54] Такая упрощенная методика позволит достаточно надежно и быстро выбрать требуемые размеры дозирующих элементов и конструкцию деталей форсунки. [c.54] После того как по упрощенной методике выбран нужный вариант форсунки, целесообразно произвести более детальный расчет для уточнения размеров ее дозирующих элементов. Расчет можно вести в следующем порядке. Определим число Рейнольдса для тангенциальных каналов в зависимости от их форм, а затем из графика на рис. 13, а или 13,6 уточненный коэффициент Лвх. [c.54] Получив все необходимые данные для определения параметра 2, рассчитываем его по формуле (57). Дальнейший ход расчета может быть такой же, как и в приведённом выше втором этапе расчета основных параметров центробежной форсунки. [c.55] Поверочный расчет и уточнение значений С и ф можно прове-сти так же, как и во втором этапе расчета с использованием величин А г и ВХ. [c.55] Аналогичным образом можно скорректировать найденные размеры дозирующих элементов форсунки, и в случае если они соот-ветствуют несколько заниженному расходу жидкости и завышенному корневому углу факела, необходимо несколько уменьшить параметр А г, руководствуясь графиком на рис. 9,е, и, согласно соотношению (103), подобрать диаметр тангенциальных каналов. [c.55] Вернуться к основной статье