ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет параметров и математическое моделирование процесса осушки электролитического хлора из "Оптимизация производства хлора Диафрагменный метод" Применяемые технологические схемы существенно отличаются по процессам охлаждения хлор-таза. В абсорбционном холодильнике одновременно с теплообменными (протекают и массообменные процессы (переход влаги из хлор-.газа в охлаждающую воду). В холодильнике с разделением потоков троисходит только теплообмен. На трубках холодильника со стороны газа выделяющийся конденсат образует пленку, толщина которой увеличивается ло 1ме-ре охлаждения газа. Конденсат из хлор- газа выделяется в большом количестве. На каждую тонну хлора в системе образуется 0,3—0,35 м хлорной воды, поэтому ее роль в тепло- и массообме-не велика. Математические модели каждого из представленных процессов охлаждения хлор-газа будут значительно отличаться друг от друга, поэтому ниже рассмотрены отдельно. [c.136] Математические методы описания абсорбционных процессов [4, 132, 133] не учитывают процесс конденсации компонента газового потока, поэтому не могут быть применены для процесса охлаждения хлор-газа, насыщенного водяным паром. [c.137] Максимальная погрешность в точках аппроксимации бтах 0,01%. [c.141] Для расчета технологических параметров процесса охлаждения хлора уравнения (IV,4 IV,6) необходимо дополнить дифференциальными уравнениями, учитывающими изменения массы парогазового и жидкостного потоков, а также давления (разряжения) по высоте колонны. [c.141] Максимальная погрешность аппроксимации в узловых точках 6тах 0,03%. Погрешность бтах при рзсчете плотности насыщенного водяного пара по зависимости (IV,38) по сравнению с табличными данными (см. [137], приложение 6) в диапазоне температур от О до 100 °С [ро рассчитывали по зависимости (II.212), вп по зависимости (IV,39)] меньше 0,25%. [c.143] Для второго и третьего теплообменника уравнения аналогичны, меняются только индексы входных и выходных потоков. [c.143] Операторная схема охлаждения хлор-газа в поверхностных теплообменниках. [c.145] Программа расчета по математической модели процесса охлаждения хлора по технологической схеме с применением абсорбционного холодильника, составленная на алгоритмическом языке PL—1 дана в табл. 30 [13]. [c.147] При расчетах по математической модели коэффициент использования насадки А = 1, йу=95 м7м , Усв=0,78 м м Результаты расчетов параметров процесса охлаждения хлора приведены на рис. 1У-9, там же указаны варианты нагрузок колонны по хлору и орошающей воде. [c.147] Сравнение результатов расчетов с производственными данными позволило установить, что погрешность расчетных параметров не превышает 3—5% от измеренных в производственных условиях. [c.147] Для рещения уравнений (IV,52— ,60) их необходимо дополнить аналитическими зависимостями для расчета параметров, входящих в исходную систему уравнений. Коэффициент теплопередачи рассчитывают по зависимости Н. М. Жаворонкова (IV, ), где коэффициент й = 0,01, определяют методами идентификации для системы хлор-газ — кислота при рабочих условиях [температура хлора 15—30 °С, удельная плотность орошения кислотой 4— 5 мЗ/(м2-ч)]. [c.150] Матрица коэффициентов [Ьц] дана в табл. I Приложения. Максимальная погрешность в точках аппроксимации бтах 0,6%. [c.150] Плотность газовой смеси рг рассчитывают по уравнениям (VI,35—IV,39). [c.151] Расчетная зависимость для определения коэффициента к получена аппроксимацией табличных данных [112] для диапазона изменения концентрации кислоты ( 42504) от 0,75 до 1,00 масс, дол. ед. [c.151] Максимальная погрешность аппроксимации в узловых точках бтах 0,5 %. [c.151] Погрешность в узлах аппроксимации бтах 0,4%. [c.151] Максимальная погрешность в узлах аппроксимации бтах 0,4%. [c.151] Значения коэффициентов [Ьц] приведены в табл. 1 Приложения. [c.151] Математическая модель второй абсорбционной колонны отличается от математической модели первой колонны только индексацией потоков и здесь не приводится. [c.152] Вернуться к основной статье