ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет установки для переработки окислов азота в азотную кислоту под давлением из "Методы расчетов по технологии связанного азота" В условиях барботажного поглощения нитрозных газов существуют большие трудности в определении действительной поверхности соприкосновения газа с жидкостью. Поэтому обычные кинетические уравнения абсорбции, основанные на строгом учете поверхности раздела фаз жидкость — газ, в данном случае не применимы. [c.169] В настоящее время для расчета абсорбционных колонн барботажного типа пользуются методом, основанным на применении коэффициентов, характеризующих степень достижения равновесия в зависимости от основных физико-химических и гидродинамических условий. [c.169] Вводим обозначения для парциальных давлений компонентов начального газа и находим парциальные давления компонентов конечного газа. [c.169] Согласно реакции (138), количество образующейся окиси азота в три раза меньше количества поглощенной двуокиси азота. [c.170] Степень достижения равновесного состава газа зависит от температуры, скорости газа, концентрации кислоты и характера соприкосновения газа с жидкостью. [c.171] На рис. 30 приведены значения С для барботажных колонн колпачкового типа, работающих под давлением 7,02 ата. Колонны, для которых рассчитаны к. п. д. тарелок диаметром 1,7 м, имеют 37 барботеров диаметром 130 мм. Следовательно, периметр барботеров составляет 6,7 м на 1 сечения колонны. Расстояние между тарелками равно 0,5 м. [c.171] На рис. 31 и 32 приведены значения С по данным В. И. Кон-висара для случая абсорбции газа на ситчатых тарелках с диаметром отверстий 2 мм и шагом 8 мм. Следовательно, периметр барботажа равен 112 на 1 м сечения колонны. [c.171] Расстояние между тарелками (до 9-ой) составляет 1,2 м м в верхней части колонны. Диаметр колонны равен 0,8 ж. Процесс абсорбции протекает при средней температуре в колонне 35—37°. [c.171] Расстояние между тарелками играет большую роль, так как в свободном объеме колонны протекает пеакция окисле. [c.173] При абсорбции окислов азота в насадочных башнях, находящихся под атмосферным давлением, коэффициент С прп относительно малых линейных скоростях газа близок к единице. По практическим данным он составляет около 0,95. [c.173] При составлении примерного расчета абсорбции окислов азота под давлением принята схема установки, представленная на рис. 35. [c.175] Избыточная мощность на валу газовой турбины и компрессора N = = Nyn—Nk в зависимости от степени сжатия нитрозных газов. Производительность системы -— 6 т азотной кислоты в час. [c.175] Принимаем давление нитрозных газов после сжатия равным 6 ата. [c.176] Выбираем двухступенчатый турбокомпрессор центробежного типа с промежуточным охлаждением без конденсации 9 нем водяных паров. [c.176] Принимаем давление газа на входе в первую ступень т р-бокомпрессора 0,95 ата и температуру 40°, на входе во вторую ступень —2,45 ата и 55° (после холодильника). [c.176] В промежуточном холодильнике между первой и второй ступенями компрессора газ охлаждается от 171 до 55°. [c.176] Общая мощность привода турбокомпрессора Л общ. = 760 + 740 = 1500 кет. [c.177] Выходящий из турбокомпрессора нитрозный газ содержит большое количество тепла. Тепло нитрозных газов вместе с теплом, выделяющимся при окислении окиси азота, можно использовать для подогрева воздуха или выхлопных газов, либо для получения пара. В данном расчете принят холодильник-окислитель без использования тепла газов. [c.177] Для того чтобы в последующем аппарате (абсорбционной колонне) не происходило восстановление азотной кислоты окисью азота, необходимо окислить газ до 80% при получении 55% азотной кислоты. [c.177] Вернуться к основной статье