ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Теплообмен при поперечном обтекании труб из "Теплообменные аппараты холодильных установок" Для расчета аппаратов представляет интерес поперечное обтекание жидкостью пучков гладких и оребренных труб. [c.24] Гладкотрубные пучки. На рис. 6 схематически изображены коридорный и шахматный пучки труб и указаны обозначения, принятые в приводимых ниже формулах. [c.24] Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании труб жидкостью зависит от ее свойств, режима движения, расположения труб ч пучке, относительного поперечного ( /й = а) и относительного продольного ( а/ = Ь) шага пучка (рис. 6). [c.24] На основании новейших исследований А. А. Жукаускасом и др. [35] установлены закономерности процесса и рекомендованы расчетные формулы для гладкотрубных пучков. Авторами [35] проведены опыты с 15 коридорными и 12 шахматными пучками. В первом случае а — 1,008-4-2,63, Ь = 1,008-4-2,6, а1Ъ — 0,63-4-2,4. Во втором случае а = 1,026-4-2,6, Ь = 0,89-4-3,9, а1Ь — 0,334ч-2,82. Значения критериев Рг в опытах изменялись от 0,71 до 500, критериев Не—от 30 до 1,2-10. [c.24] Величины сит для различных режимов движения приведены в табл. 7. [c.25] Как отмечают авторы работы [35], переход от преобладающего ламинарного обтекания к смешанному для большинства пучков происходит примерно при Ее = 200. Как для шахматных, так и для коридорных пучков с большим и малым переход затягивается примерно до Ке = 10 . В случае, если тепло- или хладоносителем является газ, постоянная в формуле умножается на величину 0,88. Формула (11.15) применима для пучка с числом рядов в направлении потока 2 20. [c.25] Пучки временных труб. Аппараты холодильных машин очень часто выполняются в виде пучков оребренных труб, обтекаемых воздухом (воздухоохладители, воздушные конденсаторы) или паром холодильного агента (регенеративные теплообменники). [c.25] Условия конвективного теплообмена между рабочей жидкостью н сребренными трубами усложняются по сравнению с обтеканием гладких труб из-за влияния формы, размеров ребер, шага между ребрами. Обобщенные зависимости здесь, строго говоря, могут быть получены для геометрически подобных оребренных поверхностей. [c.25] Ё связи с эfим существует большое число формул, кажДяя из которых описывает конвективный теплообмен и сопротивления для определенной оребренной системы. Наиболее полная сводка таких формул приведена в [3, 4, 46], . [c.26] Формула (11.17) получена для условий коридорного расположения труб при Re = 500-г-10 ООО u/do = 0,18-ь0,35 = —40ч-- 40° С - 4-50 s/do = 2- 5. [c.27] График зависимости ар = f (wy), полученный по формуле (11.17) для наиболее распространенных /4 . приведен в гл. VI. [c.28] В оросительных и вертикальных кожухотрубных конденсаторах вода стекает по поверхности труб в виде пленки,. [c.28] Формулы (11.18)—(11.21) обобщают опытные данные, полученные при Г1 = 220-ь960 кг/м-ч, скорости воздушного потока О— 0,5 м/сек, температуре орошающей жидкости 11—25° С, d — 0,012-5-- 0,03 ж, Не = 211—1070. [c.28] Процессы парообразования, происходящие в различных испарителях, можно отнести к следующим видам кипения 1) кипению в большом объеме 2) кипению на пучках труб 3) кипению внутри труб 4) кипению в стекающей пленке. [c.29] Наиболее общим и вместе с тем простым процессом является пузырьковое кипение в большом объеме, при котором образующийся пар свободно удаляется от поверхности нагрева. [c.29] Качественный характер зависимости коэффициента теплоотдачи а от теплового потока при определенном давлении для фреонов и аммиака, кипящих на горизонтальной трубке, погруженной в объем жидкости, представлен на рис. 8. [c.29] При небольших тепловых потоках (линия аЬ) собственно кипение либо совсем отсутствует, либо развито слабо в виде единичных центров на отдельных участках поверхности нагрева. В этом случае пар образуется в основном за счет испарения жидкости у горизонтальной поверхности раздела фаз. Теплоотдача здесь характеризуется теми же параметрами, что и для свободного движения жидкости. С увеличением д (или — i m— о) кипение захватывает все большую и большую площадь, интенсивность теплообмена увеличивается и при определенном д — дс наступает режим развитого кипения (линия с1е). [c.29] В первом случае п = 0,2-ь0,25 во втором п = 0,6ч-0,9. В первом случае величина п слабее, во втором сильнее зависит от свойств жидкости, свойств поверхности нагрева и давления насыщения. [c.30] В процессе стабилизированного кипения при отрыве пузырей от поверхности нагрева в имеющихся на ней впадинах и канавках остаются паровые зародыши. При одном и том же q температурный перепад, обеспечивающий кипение при наличии зародышей, меньше перепада, необходимого для его возникновения. [c.30] В области bed процесс нестабилен и коэффициенты теплоотдачи могут принимать значения от минимальных по линии Ьс до максимальных на линии db. Можно считать, что для переходной области характерен процесс неразвитого кипения, при котором коэффициент теплоотдачи зависит от свободной конвекции и от парообразования. [c.30] Вернуться к основной статье