ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Повышение противоизносной эффективности смазочно-охлаждающих жидкостей из "Механизм действия противоизносных присадок к маслам" В последнее время высказываются предположения, что в механизме противонзносного действия смазочноохлаждающих жидкостей значительную роль играет образование буферных пленок на поверхностях режущего инструмента [111]. Такие пленки, с одной стороны, должны предотвращать возможность адгезионного взаимодействия ювенильных поверхностей металлов, а с другой, призваны смягчать ударные нагрузки на режущей кромке инструмента, предотвращая ее деформацию. Кроме того, смазочно-охлаждающие жидкости часто бывают ответственны за обеспечение смазочного действия направляющих и задних центров станков, тяжелонагруженных зубчатых колес редукторов, коробок передач и др. [c.194] Наиболее характерными являются результаты, полученные прн сверлении, поскольку этой операции присущи неблагоприятные геометрические параметры режущего клина, значительные удельные давления на режущей кромке и поперечном лезвии, затрудненный отвод стружки из зоны резания. Поэтому смазочно-охлаждающая жидкость, эффективная нри сверлении, должна быть не менее эффективной и при других операциях — точении, развертывании и др. [c.195] Приведены в табл. 32. Механические свойства обрабатываемого материала по-разному влияют на силу и температуру резания если обрабатываемость стали Ст. 45 принять за 1, то, как видно из таблицы, обрабатываемость сталей 1Х18Н9Т и У8А снижается вдвое. [c.196] За допустимый износ сверл были приняты величины для нержавеющей и жаропрочной стали Лз=0,3-ь0,8 мм для конструкционной стали / з = 0,4-4-0,8 мм. Критериями оценки эффективности смазочно-охлаждающих жидкостей служили износ и стойкость сверла, осевая сила резания и крутящий момент, а также шероховатость обработанной поверхности. В качестве критерия износа был принят средний износ двух режущих кромок по уголкам задней поверхности, как показано на рис. 55. [c.196] Кинетика износа сверла графически представлена на рис. 56. Из рисунка видно, что введение 1 % (масс.) присадки ЭФ-357 в масло ИС-20 резко снижает износ сверла на принятых режимах резания. Если допустимый износ ограничить значением 0,4 мм, то, по данным рисунка, стойкость сверла при использовании присадки ЭФ-357 возрастает в 4 раза. С введением в масло трибополимеробразующей присадки не только уменьшилась абсолютная величина износа, но изменилась и форма площадкп износа, что видно пз рис. 55 если при сверлении в масле ИС-20 без присадки (рис. 55, а) площадка имела треугольную форму, то прп введении присадки (рис. 55, б) площадка износа представила собой равномерную полоску вдоль режущей кромки сверла. [c.197] Второй тип износа характерен для сверл, работающих с разомкнутой цепью термотока, и для сверл, подвергнутых магнитной обработке [113, 114]. Разрыв цепи термотока возможен в результате образования на задней грани сверла трибополимерных пленок. Можно ожидать, что защитные полимерные пленки, обладая некоторым электрическим сопротивлением, частично разрывают цепь термотока или изменяют его направление, вызывая тем самым изменение магнитного поля сверла. [c.197] Фотографии режущих кромок сверл, работавших на масле ИС-20 без присадки (а) и с / (масс.) присадки ЭФ-357 (б). [c.199] И стабилизация крутящего момента положительно сказались на шероховатости поверхностного слоя просверленного отверстия при введении в масло присадки ЭФ-357 шероховатость снизилась на один класс чистоты. Использование трибополимеробразующей присадки обеспечивает, как видно из рис. 59, защиту режущей кромки сверла от разрушения, наблюдаемого на масле без присадки при просверливании того же числа отверстий. [c.199] Температурные условия в зоне резания изменяли, варьируя скорость резания. Сверление выполняли при постоянной подаче 0,133 мм на 1 оборот, скоростях резания 13,5, 16,5 и 18,2 м/мин и глубине сверления 25 мм. [c.199] В качестве критерия затупления во все.х случаях принимали максимальный износ, равный 0,4 мм. Для сверления использовали смазочно-охлаждающие жидкости на водной основе. [c.199] Ч --число просверленных отверстий до нормированного износа (0,4 мм) Т— стойкость сверла до нормирозанного износа М — относительное увеличение стойкости сверла. [c.201] Примечание. В числителе приведены результаты, полученные при сверлении с использованием смазочно-охлаждающих жидкостей без присадок. [c.201] ЭТИХ результатов показывает, что с введением в водо-масляную эмульсию 5% (масс.) трибополимеробразующей присадки стойкость сверл при сверлении стали У8А увеличивается в 3—25 раз. [c.201] Примечание. Обозначения те же, что в табл. 32. [c.201] Проведенные исследования показали, что при обработке различных сталей не все трибополимеробразующие присадки одинаково эффективны. Так, при обработке стали 1Х18Н9Т наиболее эффективной оказалась присадка ЭФ-272 (стойкость сверл увеличилась в 2,9—3,3 раза). При обработке стали У8А хорошие результаты были получены при использовании присадок ЭФ-262 и ЭФ-357 (стойкость сверл повысилась соответственно в 5 и 6 раз). Присадка ЭФ-357 оказалась наиболее универсальной введение ее в эмульсию в условиях нормативной скорости увеличило стойкость сверл при обработке стали ст. 45 в 3,4 раза, при обработке стали 1Х18Н9Т в 2,2—2,7 раза, при обработке стали У8А в 6 раз. [c.202] Эффективность трибополимеробразующих присадок испытывали в производственных условиях на заводе им. Ленина (г. Бельцы) и заводе им. Котовского (г. Кишинев). Ввиду большого объема баков для СОЖ на шлифовальных станках присадки наносили на шлифовальный круг с помощью тампона, не снимая круг со станка. На резьбошлифовальном станке в качестве СОЖ применяли масло ИС-20, на круглошлифовальном 5%-ную эмульсию эмульсола Э-2. Шлифование выполняли на принятых этими заводами технологических режимах. Результаты производственных испытаний показали высокую эффективность присадок ЭФ-357 и ЭФ-272. При использовании присадки ЭФ-272 засаливания шлифовального круга практически не происходит, т. е. стружка шлифуемого материала полностью удаляется смазочноохлаждающей жидкостью и не налипает на круг. [c.203] Таким образом, установлена возможность повышения противоизносной эффективности смазочно-охлаждающих жидкостей при введении в них трибополимеробразующих присадок. [c.203] Вернуться к основной статье