ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Проверка теплового баланса и выбранной мощности печного трансформатора из "Расчёт и конструирование электрических печей" Печной контур представляет собой совокупность последовательно соединенных участков вторичного токоподвода печи, иначе называемого короткой сетью печи, трансформатора и дросселя. [c.220] Технико-экономические показатели печной установки существенно зависят от основных параметров печного контура, т. е. от его активного (г) и реактивного (х) сопро- тивлений. [c.220] Зная л 7о. можно легко определить кратность тока короткого замыкания печной установки К. [c.221] Кратность тока короткого замыкания, повышенная против указанных пределов, помимо неустойчивости горения дуги, может приводить к значительной неравномерности нагрузки питающей сети и создает тяжелые условия работы коммутационной аппаратуры. [c.222] Если в печном контуре есть дроссель, то оц должен иметь возможность полного или частичного отключения с таким расчетом, чтобы включаться лишь по мере необходимости и отключаться, если это ухудшает показатели работы печи. [c.222] При пониженной кратности тока короткого замыкания ухудшается коэффициент мощности печной установки, т. е. ухудшаются энергетические показатели печи, увеличивается удельнй расход электроэнергии и снижается выплавка стали на 1 ООО ква установленной мощности трансформатора. [c.222] Электрический режим дуговой печи характеризуется следующими основными параметрами а) вторичным напряжением печного трансформатора б) током, протекающим в электроде в) суммарным реактивным сопротивлением короткой сети г) суммарным активным сопротивлением короткой сети. [c.223] Рабочие характеристики для каждой ступени вторичного напряжения строятся следующим образом. [c.223] Коэффициент мощности печи может подсчитываться по формулам (4-10) и (4-11). [c.223] Наглядное представление о влиянии величин тока и напряжения на коэффициент мощности печи дает векторная диаграмма напряжений (рис. 4-2). [c.223] Мощность электрических потерь при различных токах определяется произведением квадрата тока на активное сопротивление короткой сети. [c.223] ОС — вторичное фазное напряжение ОЛ — напряжение дуги АВ=.1Я — падение напряжения в активном сопротивлении короткой сети ВС = /ЛГ — падение напряжения в реактивном сопротивлении короткой сети. [c.223] На рис. 4-3 представлены рабочие характеристики дуговой сталеплавильной печи емкостью 120 т для верхней ступени вторичного напряжения трансформатора 480 в (см. пример расчета короткой сети). [c.224] — коэффициенты взаимной индукции первого проводника со вторым, третьим, п-м проводниками. [c.225] Если фазы токов, протекающих в параллельных проводниках, совпадают или сдвинуты на 180°, магнитные потоки взаимной индукции влияют только . [c.225] Аналогично определяются сопротивления остальных проводников. [c.225] В данном случае учитывается сопротивление прямой и обратной шин. [c.228] За счет магнитных масс увеличиваются не только активные потери и, следовательно, активное сопротивление токоподвода, но также и индуктивное сопротивление короткой сети, так как возрастает магнитная проводимость окружающего токоподвод пространства. [c.231] Первый член в скобке — активное сопротивление фазы, два последующих члена имеют смысл активных сопротивлений, вызванных электромагнитными связями между фазами. Таким образом, взаимная индукция может изменять не только индуктивное, но и активное сопротивление фазы. Если М12=М2з = М1з, то для любой фазы это изменение равно нулю. Однако большинство трехфазных дуговых печей имеет осевую магнитную несимметрию, и вследствие этого М 2=М2з М1з. [c.232] Вернуться к основной статье