ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет гидродинамического сопротивления из "Конструкции исследования и расчет пластинчатых теплообменных аппаратов" Расчет гидродинамического сопротивления. [c.115] На фиг. 63,уг дана экспериментальная кривая Дентона для поверхности с многоходовыми ребрами (табл. 16). [c.115] Коэффициенты потерь Кс и Ке на входе и выходе из теплообменника определяются по фиг. 64. [c.118] При конструировании пластинчаторебристых регенераторов газовых турбин удобно пользоваться зависимостями, предложенными Кейзом, которые связывают между собой размеры пакета со скоростью потока и удельным расходом теплоносителей, отнесен- ыми к 1000 л. с. мощности на валу. [c.118] Полученные выражения полезны при сравнительной оценке размеров пакета в зависимости от выбора относительной схемы движения теплоносителей при заданных расходах и скоростях потоков. [c.119] Сердечники с перекрестным током лучше вписываются в различные типы газотурбинных установок, чем противоточные. Кроме того, для пластинчаторебристых поверхностей нагрева в случае перекрестного тока существенно облегчается коллектировка. По этим причинам большее распространение для регенераторов газовых турбин получили именно перекрестноточные схемы. [c.120] Материал поверхности нагрева — жароупорная сталь с коэффициентом теплопроводности А,= 18,0 ккал1час м°С. Толщина пластин бпл =0,325 мм. [c.121] Физические константы теплоносителей. В первом приближении принимаем е = 75%. При этом большой погрешности не вносится, так как принятое значение используется только для определения физических констант при средней температуре. [c.122] К значениям теплоемкостей необходимо ввести поправки для воздуха поправку на влажность, а для газа — на коэффициент избытка воздуха. [c.122] Приведенный пример дан в качестве иллюстрации методики расчета и выбранные поверхность нагрева и размеры сердечника регенератора не следует рассматривать в качестве оптимальных. [c.125] Ввиду того что рассчитывается реверсивный теплообменник, проходы высокого и низкого давления должны быть симметричными. Необходимо предусмотреть 20% запас поверхности теплообмена. [c.127] Распределение температурного напора. Ввиду симметричности каналов обоих потоков и близких значений расходов теплоносителей интенсивность теплообмена по обе стороны тластины не должна разниться существенным образом. Поэтому, положим разности температур между теплоносителями и стенкой одинаковыми, равными половине общего температурного напора между теплоносителями (пренебрегая при этом термическим сопротивлением стенки). [c.129] Ух к = 4б0, откуда по диаграмме находим Г2 =147°К. [c.129] После этог о рассчитываются длл каждой температуры значения p jAtB и pDI/S, tB) и строятся кривые для всего диапазона температур (см. фиг. 69), используя значения В к D, приведенные на фиг. 68 для водорода и для многоходовых ребер. [c.129] В общем случае значения В и D получаются из уравнений (72а) и (73а). Ввиду того, что влияние потери давления больше для потока низкого давления, при расчетах значение комплекса Д определяется по условиям в потоке низкого давления (1,5 ата). [c.129] Температурный к. п. д. ребра ориентировочно принимаем Tjp =0,85. [c.129] Проверим справедливость выбора постоянных в (76). [c.130] Найденные значения находятся в пределах 700 / е 10000 и, следовательно, постоянные были выбраны правильно. [c.130] Интеграл находим, используя график фиг. 69,—4,63. 10 или в метрической системе будет 4,63-10 -0,91 =4,2 10 , откуда =7,62 м или с учетом необходимости 20% запаса поверхности получаем =7,62-1,2 = 9,14 м. [c.130] Отсюда фактическое поперечное сечение блока будет равно 1,24 - 2 - 470 -1 /29 -10- - 0,149 2. [c.130] Вернуться к основной статье