ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Буйлов и Н. Я. Тюряев. Расчет ситчатых решеток провального типа для секционирования аппаратов со взвешенным слоем из "Процессы химической технологии" Настоящая статья является вторым сообщением, относящимся к расчету ситчатых решеток провального типа, применяемых при секционировании аппаратов со взвешенным катализатором. [c.22] В уравнениях (1)—(4) 0 — пропускная способность решетки по твердым частицам при свободном истечении и при наличии газового потока в отверстиях решетки (кг/сек) (гц — циркуляция твердой фазы через аппарат (кг/сек.) I — коэффициент, зависящий от формы твердых частиц / —площадь отверстий решетки (м ) ср — доля площади отверстий решетки — насыпной вес твердых частиц (кг/м ) — удельный вес газа (кг/м ) g — ускорение силы тяжести (м/сек. ) — предельная скорость газа в отверстиях решетки, соответствующая началу просыпания твердых частиц (м/сек.) — диаметр отверстий решетки (м) — максимальный размер частиц (м). [c.22] В этих уравнениях величина может быть определена однозначно при использовании узких фракций частиц, как это имело место при исследовании [Ч величины предельной скорости. В промышл(шных установках каталитического крекинга или дегидрирования бутана применяется мелкозернистый катализатор широкого фракционного состава с большим содержанием пыли (с размером частиц менее 70 мк). В этом случае при значительных скоростях газа экспериментально очень трудно уловить момент начала просыпания частиц в отверстия решетки, что необходимо для опыт-ного определения величины предельной скорости в результате чего возможны значительные погрешности. [c.22] Цель настоящей работы заключалась в том, чтобы на основании имеющихся данных [ ] и результатов дополнительных исследований уточнить способ расчета пропускной способности и эффективности ситчатых решеток провального типа. [c.22] Если эти данные графически представить в координатах lgGp/Go — w, то они изображаются в виде кривых, типичный пример которых показан на рис. 3, а. Кривая имеет три характерных участка в зависимости от скорости газа в отверстиях решетки. [c.24] А — значения lg Gp/Go Б — скорость газа w. а — типичный пример б — для частиц катализатора (йдр = 60 мк). [c.24] Для промышленного катализатора это уравнение справедливо до значений скорости газа в отверстиях решеток =5 м/сек. Этих пределов достаточно для практических расчетов величин пропускной способности и эффективности решеток, поэтому определения предельной скорости газа и о не требуется. [c.25] Поступило в Редакцию 14 июня 1963 г. [c.25] В качестве орошаемого канала использовались стеклянные трубки различных геометрических размеров диаметром 15.8, 22 и 28 мм и длиной 500, 890 и 1515 мм. Испытаны различные жидкости, физические свойства которых представлены в табл. 1. [c.27] При совместном решении уравнений (9) и (И) можно найти критическое значение при котором начинает сказываться влияиие состояния поверхности стекающей пленки. [c.28] Плотность орошения 1 (м /М Час) 1—4 — 0.1 5—9 — 0.3 10—13 — 0.6 14—17 — 2.0 18,19 — 3.0. Диаметр трубки изменяется от 15.8 до 28 мм, длина — от 500 до 1515 мм. [c.29] А — коэффициент трения Х р для орошаемых трубок Б — критерий Рейнольдса для газа, рассчитанный по относительной скорости. [c.29] Из табл. 2 видно, что найденные в настоящей работе зависимости по сравнению с другими дают более надежное совпадение опытных и расчетных данных, поэтому они могут быть использованы для расчета гидравлического сопротивления в орошаемом [канале. [c.30] Поступило в Редакцию 5 апреля 1963 г. [c.31] При развитом инжекционном режиме поступающая жидкость стекает по приемному порогу на тарелку, частью дробится на капли и разбрызгивается струями газа, выходящего из первого ряда отверстий, а частью протекает по тарелке дальше, снова частично разбрызгивается струями газа, выходящего (с другой скоростью) из второго ряда отверстий, и так далее до тех пор, пока вся жидкость не окажется раздробленной на капли. Е[ри этом значительная часть отверстий тарелки, до которых жидкость не доходит, оказывается неорошаемой. Образующиеся в разных рядах отверстий капли жидкости разгоняются струями газа до различных скоростей вылета (начальных), причем наименьшую скорость и высоту подъема над тарелкой получают капли, образовавшиеся в первом ряду, орошаемом жидкостью наиболее интенсивно. Траектории капель, вылетающих из отверстий данного ряда, предполагаются ненересекающимися. Как показывает приближенный расчет на основе теории турбулентных струй [ ], длина пути разгона капель — величина малая по сравнению с высотой подъема капель над тарелкой и в дальнейшем можно ею пренебречь. [c.32] Таким образом, имеются два условия образования устойчивого пенного режима, определяющие значение начальной скорости капель в зависимости от Л и Л или от Н. [c.33] В отличие от рассмотренной идеализированной схемы в реальных условиях работы ситчатой тарелки па границе устойчивости капли движутся по разным пересекающимся траекториям с различно вь сотой подъема и падают на тарелку на разных расстояниях от сл вного порога. Поэтому в достаточно широком диапазоне значений диаметра колонны О и расстояния между тарелками II на устойчивость пенного режима будут влиять оба эти параметра, что и наблюдалось в действительности при всех опытах, проведенных в данной работе. [c.33] А — отношение критической скорости газа Шк рассчитанной по уравнению (10), к критической скорости газа, найденной экспериментально Б — экспериментальные значения критической скорости газа в колонне (м/сек.). [c.35] Зависимость (7) получена для одиночных ситчатых тарелок с 2) 600 мм и не может быть экстраполирована за указанные выше пределы. Но так как с возрастанием диаметра колонны и расстояния В (рис. 1) при прочих неизменных условиях критическая скорость газа не может уменьшаться, то, следовательно, при В 600 мм действительное значение критической скорости не будет меньше рассчитанного для тарелки диаметром 600 мм. [c.35] Поступило в Редакцию 17 февраля 1965 г. [c.36] Вернуться к основной статье