ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Метод расчета установки для непосредственного получения концентрированной азотной кислоты из "Технология азотной кислоты 1949" Составление материального баланса. Расчеты по процессам окисления аммиака и отделения излишней реакционной воды из нитрозных газов приведены ранее и здесь не разбираются. Данным расчетом охвачены только процессы, отличающиеся по своему назначению от процессов, проходящих в аппаратуре при производстве разбавленной азотной кислоты. Расчет ведется на I т HNO3. [c.301] Состав нитрозных газов, поступающих на переработку в концентрированную азотную кислоту, может быть различен и зависит от режима контактного узла. Для 45асчета обязательно должно бы гь известно отношение содержания азота в форме окислов к содержанию водяных паров. Это отношение (NO 4- NO2) Н2О в газах должно обеспечивать получение азотной кислоты с содержанием HNOa не ниже 98%, что требуется стандартом. [c.301] После первого холодильника газы выходят почти неокнсленными и по пути к нитрозным газодувкам разогреваются в трубопроводе вследствие бурного течения реакции окисления N0 в N0 . Поэтому их пропускают через второй холодильник, в котором газы находятся около 3 сек. [c.301] По практическим данным примем концентрацию азотной кислоты на выходе из холодильника 25% при 40° и определим количество образовавшейся HNO3, исходя из давления водяных паров над данной кислотой. [c.302] В окислительные башни подсасывается добавочное количество воздуха с таким расчетом, чтобы в среднем содержание О2 составляло примерно 5,5% по объему. [c.303] Из практических данных мы знаем, что объем окислительных башен выбирается из расчета пребывания газов в каждой из них в течение ПО—120сек. Примем для расчета время пребывания 115 сек. [c.303] Подставляя данные значения в уравнение, находим степень окисления окиси азота а = 0,87. [c.303] Выбираем после ориентировочных подсчетов концентрацию азотной кислоты 54,8 /ц. [c.304] Найденные величины соответствуют давлениям паров воды и азотной кислоты над кислотой концентрацией 55%. [c.306] Вторая окислительная башня. Баланс башни подсчитываем тем же методом, что и для 1-й башни. [c.306] Подставляя эти данные в уравнение равновесия (см. стр. 72), находим степень окисления о = 0,58. [c.306] Задаемся концентрацией кислоты во 2-й башне 58,5%. Подсчитываем по уравнению равновесия содержание NO2 на выходе из башни. [c.306] Задавались концентрацией кислоты 58.5% НКОз. [c.308] Полученные значения согласуются с табличными данными. Доокислитель. В доокислитель входит газ указанного выше состава, содержащий 0,71% N0, или по весу 32,5 кг. [c.308] Учитывая степень полимеризации, получаем о/р объемн. [c.309] Обозначим количество уносимых газом паров НпО через х и паров HNO3 через у. г -. . [c.309] Практически расход 98%-ной кислоты составляет 5С0 кг. [c.310] Газовый рассольный холодильник. Перед промывкой газов концентрированной азотной кислотой их охлаждают до —10 . При этом водяные пары и пары азотной кислоты конденсируются кроме того, состав газов изменяется за счет процесса полимеризации NOj в N2O4. Для упрощения расчета можно принять степень полимеризации при —10 за 100 /о, что близко к действительности. [c.310] Поглотительная башня. Окисленные н охлажденные нитрозные газы поступают на поглощение N0, 98 /о-ной азотной кислотой. [c.311] Вернуться к основной статье