ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Общие принципы из "Промышленное обезвоживание в кипящем слое" Разработаны щесть типоразмеров унифицированного ряда для наиболее часто встречающихся в промышленной практике условий ряд охватывает интервал изменения производительности от tOT H килограмм до 120—150 т/ч по готовому продукту или 12— 15 т/ч по испаренной влаге. Аппарат рассчитан по материальнотепловому балансу. [c.111] Выбор методики расчета определяется двумя принципиально различными подходами к оптимизации процесса если лимитируют кинетические факторы, интенсификация должна быть направлена на повышение скорости удаления влаги когда кинетические факторы не лимитируют, интенсификация определяется возможностью увеличения количества теплоты, вносимой в КС, в этом случае применим балансовый метод расчета, который принят нами при проектировании промышленных установок. Оценка специфики кинетической природы процесса рассмотрена в предшествующих главах, однако уместно повторить, что до сих пор в отечественной и зарубежной литературе, в том числе и справочной, нет четкого определения применимости этих двух подходов. Основное внимание как правило, уделяется расчетам по кинетическим кривым с учетом дисперсии времени пребывания материала в КС делается вывод о необходимости многоступенчатой сушки для достижения глубокого и равномерного обезвоживания. Балансовый метод рассматривается как вариант при удалении внешней влаги. [c.111] В то же время теоретические расчеты Тодеса [4] показывают, что скорость межфазного теплообмена и прогрева зерна не лимитирует процесс удаления влаги и для расчета можно использовать метод баланса. Практический опыт освоения подтверждает, что метод баланса применим при удалении не только внешней, но всех форм влаги при условии /сл Ю0°С. [c.111] Необходимость учета кинетики процесса может быть обоснована, как нам представляется, при низкотемпературной сушке термолабильных материалов примеры практического применения многосекционных сушилок нам неизвестны. В проспектах зарубежных фирм, в том числе для угля при производительности 700— 1000 т/ч, сушка протекает в односекционном аппарате при стандартной высоте КС 500 мм. [c.111] Процесс по материально-тепловому балансу рассчитывают в соответствии с оптимальными показателями температурного и гидродинамического режима производительность, начальная и конечная влажность материала должны быть приведены в задании на проектирование. Условия оптимизации рассмотрены в предшествующих главах. Температуру топочных газов в большинстве случаев принимают 650—700 °С с возможностью повыщения для термостойких продуктов до 800—850 °С и более, в зависимости От жаростойкости конструкционного материала решетки. Температуру слоя выбирают с учетом требуемой глубины обезвоживания для материалов, содержащих влагу без растворенных веществ, конечная влажность при температуре слоя 120—130 °С составляет ж 0,1 % (масс.). При обезвоживании солей, образующих кристаллогидратные формы, содержание воды в продукте зависит от соответствия температуры слоя температурам фазового превращения кристаллогидратных форм, поэтому необходимо температуру слоя выбирать на основе данных о растворимости солевых систем, приводимых в Приложении 1. Следует также учитывать точку росы отходящих газов, повышающуюся с ростом содержания влаги при интенсивном режиме сушки, так как при охлаждении газов до точки росы происходит залипание циклонов. На рис. V.1 представлена зависимость точки росы от режима сушки (температуры теплоносителя и удельного расхода теплоты на испарение 1 кг влаги). Учитывая известное охлаждение газов в узле сухого пылеулавливания, температуру отходящих газов устанавливают выше точки росы на 30—50°. [c.112] Скорость газов определяется в зависимости от гранулометрического состава КС. Рекомендуемые пределы скорости представлены в табл. 1.1 в виде удельного расхода воздуха в нм /(м -ч). Поскольку гранулометрический состав изменяется в зависимости от физико-химических свойств соли и режима процесса, для расчета необходима информация такого рода. Для приближенной оценки можно использовать данные аналогичных Освоенных процессов или качественную классификацию характера образования гранул, представленную в гл. И1. [c.113] Расчет по материально-тепловому балансу включает теплотехнические расчеты горения топлива — они общеизвестны, но требуют затраты времени. Так, согласно стандарту расчета определяют теплосодержание в газах по компонентам в зависимости от состава топлива в то же время погрешности, связанные с изменением температуры воздуха в различные сезоны не учитываются, как и изменение температуры материала, теплопотери и т. д. [c.113] Нами разработана упрощенная методика теплотехнических расчетов, позволяющая сократить вычисления до минимума, Коэффициенты избытка воздуха а и теплоты q, отдаваемой газами в слое, вычисляют по двум интерполяционным формулам, выведенным путем графического построения зависимости а и от температуры с учетом температурной зависимости теплоемкости каждого компонента газов (СОа, N2, Н2О и О2). [c.113] При построении графика теоретический расход воздуха для сжигания 1 им природного газа принят 9,4 нм с образованием 10,4 нм продуктов сгорания низшая теплотворная способность газа Q = 34727 кДж/нм . [c.113] Количество теплоты q, отдаваемой газов в слое, определяется разностью энтальпий газов, поступающих и покидающих слой. [c.113] Погрешность при теплотехнических расчетах по приведенным формулам не превышает 2—5%, что неоднократно проверено при сопоставлении расчетной и фактической производительности промышленных аппаратов. Известны случаи проверки масс по расчетной производительности. Полученные выше выражения применимы для природного газа Q = 33500 — 39800 кДж/нм и жидкого топлива (мазута) с Q = 39800 — 44000 кДж/кг для горючих газов с более низкой теплотворностью их применять нельзя. [c.114] Зная расход топлива и значение а, определяем часовой расход воздуха L. [c.115] При выборе скорости газов по удельному расходу воздуха площадь решетки определяют, подбирая ближайший типо-размер из унифицированного ряда аппаратов КС такой порядок расчета предусматривает необходимый запас, исключающий возможность снижения скорости за предел, ограничиваемый значением минимальной рабочей скорости. [c.115] Пылегазовый тракт, циклоны и узлы санитарной очистки газов рассчитывают по физическому объему отходящих газов с учетом объема водяных паров подсосы воздуха не должны превышать 10%. [c.115] Расчетные значения величины а в зависимости от температуры теплоносителя можно определять по графику, представленному на рис. У.2. [c.116] Вернуться к основной статье