ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Гидродинамика аппаратов с орошаемой взвешенной шаровой насадкой из "Интенсивные колонные аппараты для обработки газов жидкостями" ГО потока достаточна для приведения слоя жидкости на решетке В состояние высокотурбулизированной пены. [c.134] Режимы I — стационарного состояния насадки II — начального взвешивания насадки 11 — развитого взвешивания насадки /V — захлебывания аппарата, а —захлебывание стационарной насадки 6 — начало взвешивания насадки в — начало развитого взвешивания насадки г — предельно допустимая скорость д — начало захлебывания аппарата. [c.135] Режимы те же, что и на рис. III. 4. [c.136] Условия опытов и обозначения те же, что на рис. III. 5. [c.136] Условия опытов я обозначения те же, что на рис. III. 5. [c.137] Условия опытов и обозначения те же, что на рис. III. 5. [c.137] Рассмотрение вышеуказанных графиков и визуальные наблюдения позволяют сделать вывод, что в зависимости от скоростей потоков жидкости и газа в рассматриваемых аппаратах возникают различные гидродинамические режимы, характеризующиеся неодинаковым изменением сопротивления, количества жидкости в слое насадки, высоты, газосодержания и структуры слоя. [c.138] Для насадок из шаров большого диаметра и плотности мм и рш 800 кг/м ) обычно началу взвешивания предшествует захлебывание стационарной насадки (точка а рис. П1.4). В этот момент наблюдается накопление газожидкостной эмульсии в слое насадки и над ним, что приводит к резкому увеличению гидравлического сопротивления слоя и аппарата. При достижении определенной высоты накопленной жидкости над насадкой происходит сброс этой жидкости, чему соответствует впадина между пиками. В дальнейшем опять начинается накопление жидкости, что приводит к началу взвешивания насадки. В аппаратах с шарами малого диаметра и плотности захлебывание стационарной насадки и начало взвешивания происходят в один и тот же момент. Поэтому кривые взвешивания этих типов асадок имеют только один пик давления. [c.138] По мере увеличения скорости газа пристеночный слой шаров разрушается, все шары переходят во взвешенное состояние газовый и жидкостной потоки равномерно распределяются по всему сечению колонны, что приводит к хорошему перемешиванию жидкости и пузырьков газа в объеме, занятом слое м, без поршнеобразования и больших колебаний верхней границы слоя. Точка, ооответствуюш,ая переходу всех шаров во взвешенное состояние, названа точкой начала развитого взвешивания, а следующий за ней режим — режимом развитого взвешивания. В пределах этого режима, как видно из графиков, происходит некоторое увеличение гидравлического сопротивления аппарата, связанное с ростом количества удерживаемой им жидкости (см. рис. П1.6). Увеличивается также динамическая высота (см. рис. П1.7) и газосодержание слоя (см. рис. П1.8). Высокие значения газосодержания (до 0,9) свидетельствуют о том, что в этом режиме достигается хорошее перемешивание фаз. [c.139] При превышении некоторой скорости (точка г рис. П1.4), которую мы в дальнейшем будем называть предельно допустимой скоростью, наблюдается прижимание отдельных шаров к верхней решетке или удерживающей сетке, количество которых увеличивается при дальнейшем росте скорости газового потока. При этом постепенно увеличивается гидравлическое сопротивление аппарата. [c.139] В дальнейшем происходит резкое прижатие части насадки к верхней решетке с образованием висячего плотного слоя. В этот момент (точка д рис. П1.4) сопротивление аппарата резко возрастает, а скорость газового потока падает. Захлебывание колонн определяется частичным или полным прижиманием насадки к верхней решетке. Режим захлебывания можно устранить лишь значительным понижением скорости газового потока. Рабочими режимами работы аппарата являются режимы начального и развитого взвешивания, последний из которых является оптимальным для осуществления процессов массо-, теплообмена и пылеулавливания. [c.139] Как показали наши работы и работы других исследователей, гидродинамика аппаратов ВН зависит от скорости газового и жидкостного потоков, плотности жидкости, диаметра и плотности шаров, статической высоты насадки, свободного сечения опорно-распределительной решетки и почти не зависит от типа решетки, ширины ее щелей (при Ь 2 мм) и диаметра отверстий (при о 3 мм), а также от вязкости жидкости [18]. [c.140] Различия в расчетных зависимостях для определения критических скоростей связаны с тем, что пока нет единого метода оценки границы существования режимов работы аппаратов ВН. Последние почти всеми исследователями определяются визуально. [c.143] В наших опытах для определения критических скоростей производилась параллельная запись изменения гидравлического сопротивления аппарата и скорости газового потока, что позволило с максимальной точностью установить определяемые значения. [c.143] Такая предельно допустимая скорость газового потока определяется по уравнению, подобному (II 1.2) . [c.147] Как показали наши исследования 18, 98], гидравлическое сопротивление слоя орошаемой насадки является сложной функцией, зависящей от скорости газа и жидкости (см. рис. П1.5), плотности и диаметра шаров, статической высоты насадки, свободного сечения опорно-распределительной решетки и плотности жидкости и газа (рис. III. 12). [c.147] Количество удерживаемой жидкости. Большинство исследователей определяли количествб удерживаемой жидкости методом отсечки орошения. Как известно, этот метод дает заниженные значения [52]. [c.149] В работах [47, 55] количество удерживаемой жидкости находили косвенным методом, основанным на вводе в поток небольшого количества индикатора, не влияющего на свойства потока и легко определяемого в нем. При этом исходят из кривых отклика на ступенчатое возмущение. [c.149] Вернуться к основной статье