ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Эжекциокные охладители из "Замкнутые системы водообеспечения химических производств" Значительные капитальные затраты на создание замкнутых систем водного хозяйства предприятий химической промышленности, а также издержки на их эксплуатацию заставляют изыскивать пути их снижения. В первую очередь это относится к сооружениям охлаждения воды, поскольку на их строительство и эксплуатацию падает значительная часть затрат при создании таких систем. На рис. 4.3. показана зависимость капитальных затрат от принятой системы водообеспечения. [c.85] В этой связи в последние годы привлекают все большее внимание специальные устройства для интенсификации процессов охлаждения воды в действующих системах технического водоснабжения. [c.85] Как известно, распыл любых форсунок полидисперсный. При этом масса крупных капель может достигать 60-70% от общей, хотя их число относительно невелико. [c.85] Крупные капли вследствие малой удельной поверхности требуют для завершения процесса (охлаждения до заданной температуры) большого времени контакта с газом. [c.85] Экспериментальные исследования на пилотной установке, представляющей собой однофорсуночный охладитель с расходом воды до 10 м /ч, а также испытания промышленных аппаратов полностью подтвердили приведенные выше рассуждения. При оптимальных параметрах дробящего устройства средний размер капель после него )гменьшается на 15-25%, т.е. поверхность контакта возрастает на 20-60%, и на 20-40% увеличивается охлаждающий эффект. [c.86] Установлено, что при использовании сетчатого дробителя при выбранных диаметре сопла и перепаде давления на форсунке (соответствует определенному диаметру капель и скорости истечения) существуют вполне определенные значения размера ячеек сетки и диаметра проволоки, при которых обеспечивается наилучшее дробление. С увеличением ячеек сетка оказывает все меньшее влияние на степень охлаждения, а при уменьшении - начинает работать как генератор крупных капель. [c.86] Разработанные аппараты по типу дробящего устройства можно разделить на три группы с неподвижньши сетками (рис. 4.4, а, б) и со свободно подвешенными нитями или лентами (рис. 4.4, в). [c.86] Простейшими являются аппараты с неподвижной сеткой для вторичного дробления (рис. 4,4, а). Внедрение таких охладителей (производительностью 35 и 90 м /ч) показало, что эффективность их по сравнению с аппаратами без сеток выше (перепад температуры при установке сетки возрос на 10-15%). [c.87] Вместе с тем положительный эффект, т.е. рост перепада температуры в аппарате со сплошной сеткой, оказался несколько ниже ожидаемого. Как показали замеры, сопротивление смоченной сетки вызывает некоторое снижение расхода газа через аппарат (коэффициента эжекции). [c.87] Указанного недостатка лишен аппарат, показанный на рис. 4.4, б. В нем сетка выполнена не сплошной, а разделена на отдельные наклонные элементы, оставляющие свободный проход для газа и перекрывающие для капель все сечение (в свету) контактной зоны. [c.87] Еще меньшим гидравлическим сопротивлением должны обладать аппараты с нитевидными (ленточными) дробящими устройствами. Пример градирни с таким дробителем показан на рис. 4.4, в. В ней крупные капли при встрече с нитями не только дробятся, но часто образуют на них стекающую пленку, что также способствует развитию поверхности контакта и увеличению времени удерживания жидкой фазы в контактной зоне. Очевидно, что выбор толщины нитей, их расстановка, как и для сеток, обусловлены конкретными условиями. [c.87] Перспективным для широкого внедрения в производство является конструкция, показанная на рис. 4.4, б. Сложностью изготовления она практически не отличается от аппарата со сплошной сеткой, а по величине гидравлического сопротивления мало отличается от остальных вариантов. [c.88] Охладитель ОВ-480 имеет в плане форму равностороннего шестиугольника (рис. 4.7). Подводящий воду стояк размещен в центре он одновременно придает жесткость всей конструкции. От стояка отходят радиальные водоводы, к которым подключены коллекторы. Для удобства обслуживания предусмотрена смотровая площадка, опоясывающая весь аппарат. [c.89] При проектировании аппаратов принимается рабочее давление воды 0,3 МПа, что позволяет использовать широкораспространенные насосы. Задается также перепад температуры воды Д до 15 °С (при = 40 °С и вз = 17 °С). Сочетание приведенных модулей позволяет создавать гибкие и маневренные системы водооборота, что дает возможность учитывать загрузку потребителей, отключение отдельных потребителей и в конечном итоге значительно сократить потребление электроэнергии, исключить простой оборудования при ремонте охладителей. Кроме того, в ОВ-480 все шесть секций могут работать автономно, либо в любом необходимом сочетании. Примеры обвязки модулей приведены на рис. 4.8. [c.89] Если число потребителей равно числу охладителей, можно реализовать схему, приведенную на рис. 4.8, б. В ней меньше запорной арматуры. Она допускает отключение одного из насосов прц отключении 1/отребителя (одновременно можно отремонтировать или заменить насос), т.е. снизить затраты электроэнергии, а также позволяет регулировать расход воды в весьма широких пределах. [c.89] Основные технико-экономические показатели описанных охладителей приведены в табл. 4.4. [c.90] Возможны следующие способы интенсификации действующих градирен увеличение производительности при том же охлаждающем эффекте подача дополнительного количества воздуха в приосевую область градирни оптимизация системы орошения насадки (оросителя) градирен совершенствование насадки. [c.91] Увеличение производительности градирен особенно необходимо в теплый период года. В устройстве (рис. 4.10, а), испытанном на башенной железобетонной градирне с площадью орошения 1520 м , дополнительное количество воды распыливается центробежно-струйными форсунками 1, установленными на кольцевом коллекторе 2, расположенном вокруг чаши градирни. Горизонтально размещенные противо-обледенительные щиты 3 и отмостка градирни 4 образуют плоскую кольцевую горловину. [c.91] Исследования на однофорсуночной модели позволили найти для располагаемого напора (80 кПа), создаваемого циркуляционными насосами, оптимальные значения диаметра сопла (d = 12 мм) и корневого угла факела (Р = 60 °С), при которых перепад температуры воды в факеле равен перепаду, развиваемому градирней (10-11 °С). [c.91] Выполненные специалистами Союзтехэнерго измерения локальных скоростей воздуха по сечению башенных градирен показали, что эти скорости значительно выше в периферийной зоне, чем в центре, т.е. к воде в приосевой зоне охлаждающего воздуха подводится недостаточно, и Дi в центре градирни ниже. [c.91] Вернуться к основной статье