ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Извлечение тяжелых углеводородов из газов с применением абсорбционных из "Графические модели процессов переработки природного газа Оренбургского гелиевого и газоперерабатывающего заводов" Недостатком проточной схемы циркуляции с использованием в качестве абсорбента стабильного конденсата является отсутствие возможности регулирования молекулярной массы абсорбента. [c.52] В ряде схем нестабильный конденсат, получаемый при охлаждении газа до абсорбера, подается в деэтанизатор совместно с насыщенным абсорбентом. [c.52] В цикле регенерации происходит также стабилизация конденсата. [c.52] Как правило, нестабильный конденсат I ступени сепарации содержит некоторое количество ингибиторов, применяемых для интенсификации добычи, борьбы с коррозией и гидратообразованием, и других примесей. Обработка такого продукта совместно с насыщенным абсорбентом вызывает ряд негативных явлений. В первую очередь отметим разложение ингибиторов при нагреве. Продукты разложения вызывают осмоление абсорбента и усиливают скорость коррозии в системе. В связи с этим выбор ингибиторов должен осуществляться с учетом всего цикла обработки газа -от скважин до магистрального газопровода. [c.52] Накопление примесей в циркулирующем абсорбенте в общем виде происходит согласно рис. 1.33. Абсорбент регенерируется в колонне К-1. Для восполнения потерь в колонну К-2 подается подпитка (сырье для получения абсорбента, например стабильный конденсат). Легкая фракция абсорбента отводится с верха колонны, а тяжелая смешивается с циркулирующим потоком абсорбента. [c.52] Из системы отводится также часть циркулирующего потока абсорбента с тем, чтобы исключить чрезмерное накопление в нем тяжелых фракций и механических примесей. [c.52] С целью снижения нагрузки на среднюю часть колонны предусмотрена подача части газа в низ колонны. [c.52] Стабильный конденсат, используемый в качестве абсорбента, для отделения от следов капельной воды поступает в фазовый разделитель В01Б, выделившаяся вода отводится в канализацию. По мере необходимости абсорбент из ВО 1Б насосом РОЗ подается для подпитки в поток регенерированного абсорбента на выходе из воздушных холодильников А02. [c.52] Расход абсорбента, подаваемого в узел предварительной абсорбции, составляет 180-200 mV4. Примерно такое же количество абсорбента подается в верх абсорбера в качестве орошения. Для орошения потоки абсорбента раздельно проходят водяные холодильники Т-1005 иЕ04. [c.52] Колонна OI работает в режиме деэтанизации при температуре низа 93°С и верха 60°С и давлении 0,5 МПа. [c.52] После верхней тарелки колонны установлены каплеотбойники. Подвод тепла осуществляется через испаритель Е01. Теплоносителем в испарителе является тощий абсорбент с низа колонны С02. Деэтанизирован-ный абсорбент с низа колонны OI поступает в насос FOI. Большая часть потока проходит теплообменник Е02, где подогревается обратным потоком тощего абсорбента и поступает на 11-ю тарелку десорбера С02. Другая часть абсорбента-холодный поток подается на 21-ю тарелку колонны, что позволяет снизить нагруз10 на воздушный холодильник АОЗ. Режим колонны СО2 давление 1,4 МПа, температура верха - не более 130, низа - не более 221, питания - не более 160°С. [c.52] Кубовый продукт колонны С02 самотеком поступает в два испарителя ЕОЗ, где теплоносителем служит водяной пар с давлением 4,0 МПа и температурой 250°С. [c.55] Тепло регенерированного абсорбента, отводимого из десорбера, используют для нагрева насыщенного абсорбента в рекуперативном теплообменнике Е02 и для поддержания температуры внизу колонны OI. [c.55] Как было указано выше, при работе абсорбционной установки под средним и высоким давлениями наряду с пропаном и высшими углеводородами абсорбентом поглощается также значительное количество метана и этана. Это усложняет схему десорбции. Из-за большого давления насыщенных паров продуктов верха колонны (рис. 1.35) затрудняется их конденсация, так как требуются низкие температуры. В емкости орошения Е-1 продукты находятся в двух фазах. Жидкая фракция в основном состоит из смеси целевых компонентов, она направляется на газофракционирующую установку. Газовая фракция состоит практически из всех компонентов исходного газа. Выделение из этой смеси целевых компонентов является одним из путей повышения эффективности абсорбционной установки. Для этой цели остаточный газ из емкости Е-1 можно повторно перерабатывать в отдельной колонне, либо произвести рециркуляцию этого потока в основной абсорбер К-1. Экономическая целесообразность применения той или иной схемы определяется конкретными условиями производства, в первую очередь составом и количеством газовых потоков и давлением процесса. [c.55] Насыщенный абсорбент с нижней части абсорбера К-2 через рекуперативный теплообменник Т-2 поступает в дегазатор В-2, туда же поступает и жидкость с нижней части аппарата В-1. Вьщеляемые при 1,2 МПа и 155°С пары тяжелых углеводородов поступают в десорбер К-3, под 5-ю тарелку, а жидкость подается на расположенные выше тарелки. [c.55] Выделенные в колонне К-3 газы для улавливания из них пропана и бутанов поступают в абсорбер К-4. Сухой газ низкого давления с верха абсорбера подается к потребителям. [c.55] Нижний продукт колонны К-3 при 240°С поступает в десорбер К-5, где при 0,66 МПа, температуре низа 250-260°С и верха 85-90°С насыщенный абсорбент полностью регенерируется. Десорбер К-5 имеет 30 тарелок. Верхний продукт десорбера охлаждается в холодильниках, конденсируется и собирается в рефлюксную емкость, из которой часть подается на орошение, а избыток откачивается в товарный парк. [c.55] Нижний продукт колонны - регенерированный абсорбент проходит рекуперативные теплообменники и водяной холодильник и поступает в буферную емкость, а оттуда забирается насосом и подается в абсорберы. [c.55] Схема НТА с предварительным насыщением тощего абсорбента применена на Нижневартовском ГПЗ (рис. 1.37). Газ на ус-TanoBiQ поступает при 35-39°С и 3,5-3,7 МПа. [c.55] Вернуться к основной статье