ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Конструктивный и поверочный методы расчета теплообменных аппаратов из "Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломассообменных установок" Перед началом проектирования необходимо уточнить исходные данные и содержание задания, изучить условия эксплуатации и сметные возможности по капитальным затратам и на основании проведенного анализа выбрать принципиальную конструкцию будущего аппарата. [c.31] Для расчета предпочтительнее пользоваться теоретическими формулами, приведенными к инженерному виду, а не эмпирическими, пригодными только для определенных условий. Сложный и ответственный расчет должен сопровождаться, а еще лучше предваряться грубой ири-кидочной оценкой порядка искомой величины. Наиболее часто ошибки в расчетах являются следствием неверных предпосылок, отклонений метода расчета от действительного хода описываемого процесса, ошибок в размерностях физических величин и неправильных отсчетов знаков на счетных инструментах. [c.31] Стоимость проектирования составляет незначительную часть стоимости самого о-борудования. Поэтому не следует ограничивать совершенствование агрегата при проектировайии. [c.31] Направление тока теплоносителей оказывает влияние не только на общую теплопроизводительность аппарата Q, но и на изменение температур теплоносителей Ati и А/ 2, а увеличение перепадов температуры при неизменной теплопроизводительности приводит к уменьшению расходов теплоносителей Gj и Сг и затрат на энергию для их транспортировки. [c.33] В решении вопроса выбора тока теплоносителя относительно поверхности теплообмена при наружном омы-вании пучка труб следует руководствоваться следующим правилом [12] при отношении Nu/Pr° 58 выгоднее продольное, а при Nu/Pr 4 58 —поперечное омываниё. [c.33] Наилучший метод выбора скоростей теплоносителей основан на технико-зкономическом расчете затраты на электроэнергию для перекачивания теплоносителя увеличиваются с повышением скорости, а стоимость поверхности теплообмена снижается. [c.36] Величина скорости теплоносителя влияет на коэффициент теплоотдачи не только для газов и жидкостей, но и для пара. Опыты ВТИ показали, что при подаче конденсирующегося пара тонкими струями с большой скоростью коэффициент теплоотдачи возрастает в 3— 10 раз. С увеличением скорости пара пленка образую1це-гося конденсата утоняется и срывается с поверхн,ости, благодаря чему уменьшается сопротивление переходу теплоты от пара к стенке. [c.36] Верхний предел скорости жидкостей и газов лимитируется оптимальным гидравлическим сопротивлением аппарата, а также эрозией материала труб в результате воздействия потока. [c.36] Для стальных труб скорости пара из условий допустимой эрозии могут быть в ьШраны более высокими. [c.37] Теплоноситель с высокими давлением и температурой предпочтительнее направлять в трубы, что способствует снижению механической нагрузки на корпус аппарата и снижению тепловых потерь в окружающую среду. Наоборот, если аппарат предназначен для охлаждения вещества, то предпочтительнее горячий теплоноситель направлять в межтрубное пространство, так как за счет отдачи теплоты в окружающую среду можно уменьшить расход охлаждающего теплоносителя. [c.37] Менйют труйы наружным Диaмefp6м Менее М мм. Чаще всего устанавливают трубы наружным диаметром 22, 25, 32 и 38 мм (последние два размера относятся к стальным трубам). Для загрязненных жидкостей и газов применяют трубь наружным диаметром 44,5, 51, 57 и 76 мм. При проектировании теплообменных аппаратов необходимо иметь в виду, что трубы из цветных металлов следует применять только в особо важных случаях. [c.38] Рвн — поверхность теплообмена на. внутренней стороне труб, м . . [c.38] Поверхность теплообмена в трубчатом аппарате выражается формулой. [c.38] Рабочая длина труб в теплообменных, аппаратах -составляет 2—4 м и редко превышает 5 м. При большей расчетной длине конструируют многоходовые теплообменники, в которых число ходов теплоносителя по трубам г=///, где Г — рабочая длина трубы в одном ходе. [c.39] В многоходовых теплообменных аппаратах число ходов г рекомендуется выбирать четным (2,. 4, 6, 8, 10), чтобы входной и выходной патрубки теплоносителя были расположены водной крышке аппарата. Если по расчету рабочая длина труб даже при большом числе ходов (6—8) получается неконструктивно велика, необходимо либо задаться меньшей скоростью теплоносителя или меньшиц диаметром труб, либо принять меньшими обе величины. [c.39] Для высокотемпературных процессов или сильно текучих теплоносителей трубы крепятся в трубных решетках электрической или газовой сваркой, или пайкой, однако при этих способах затруднена смена труб, а сами способы сложны в технологическом отношении. В некоторых случаях концы труб уплотняют в трубной решетке с помощью сальников. [c.40] При /п 6 сегменты между краем трубной решетки и сторонами наружного шестиугольника желательно заполнять трубами. [c.41] Размещение труб по концентрическим окружностям производится так, чтобы был выдержан радиальный шаг т. е. расстояние между окружностями, и примерно такой же шаг между трубами по окружности. [c.41] При радиальном шаге / радиусы окружностей будут г2=21-, Гз=Ы . . . п=и. [c.41] Соответственно длины окружностей будут равны С1 = 2пг=2п1 С2=4л/ сз=6п/ . . С1=2пИ. [c.41] Вернуться к основной статье