ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Линеаризованное математическое описание динамики тарельчатых установок с большим числом контактных устройств из "Математическое моделирование и оптимизация ректификационных установок" Расчет динамических режимов процессов разделения многокомпонентных смесей значительно более сложен и трудоемок, чем процессов разделения бинарных смесей. Последнее объясняется тем, что добавление одного компонента вызывает увеличение числа дифференциальных уравнений модели на 2 пт- - ), где п — число тарелок колонны, т — число секций, на которые разделена тарелка. В связи с этим математические модели динамических режимов, используемые в настоящее время, обычно значительно упрощены по сравнению с моделями бинарной ректификации. [c.45] При этом число степеней свободы модели уменьшается на два. [c.47] Математическую модель, использующую это уравнение, назовем ОШЗе. [c.48] Мы уже говорили [24] о трудностях изучения динамических свойств ректификационных установок для разделения бинарных смесей при использовании математических моделей потаре-лочного расчета. В еще большей степени все сказанное относится к процессу ректификации многокомпонентных смесей. Увеличение числа компонентов затрудняет расчет переходных процессов даже на самых быстродействующих вычислительных машинах вследствие быстрого роста необходимого машинного времени. [c.48] Эти трудности могут быть преодолены, если рассматривать колонну как объект с распределенными параметрами. При этом трудоемкость определения динамических характеристик не будет зависеть от числа контактных устройств. [c.48] Примем обычные допущения колонна работает в адиабатическом режиме унос жидкости с тарелки отсутствует давление в колонне постоянно и не изменяется в переходном режиме конденсатор колонны полный вся жидкость на тарелках сосредоточена в зоне массообмена исходная смесь и флегма поступают при температуре кипения количество жидкости на тарелках и физические параметры среды в переходном процессе не меняются изменений мольных паровых и жидкостных потоков в переходном процессе нет отклонения от установившегося состояния незначительные перенос вещества лимитируется паровой фазой. [c.48] Высота d отсчитывается снизу вверх. [c.49] Для исчерпывающей секции в уравнении (П. 57) необходимо вместо L использовать L + F р. [c.49] Б этих условиях уравнения (11.60) представляют собой систему линейных уравнений в частных производных. [c.51] Уравнения (11.60) записаны для укрепляющей секции. Для исчерпывающей секции необходимо А1 заменить на АЬ + АРр, гле АРр = Рр —Рр. [c.51] Для первого участка исчерпывающей секции вместо AL необходимо писать AL + AFp. [c.52] Расчет частотных характеристик участков по передаточным фуБкциям (II. 76) можно упростить, если укрепляющую и исчерпывающую секции колонны разбить на дополнительные участки таким образом, чтобы сложные выражения для каждого участка можно было аппроксимировать простыми функциями. [c.54] Системы передаточных матриц (11.75), (11.76), записанные для каждого участка колонны, должны быть дополнены передаточными функциями дефлегматора и кипятильника колонны и сопрягающими условиями для сечения питания. [c.57] В приведенных выражениях черточка относится к соответствующим величинам в статическом состоянии. [c.59] Объединяя передаточные функции участков колонны, кипятильника и дефлегматора, можно получить структурную схему всей ректификационной установки, аналогичную изображенной на рис. 1-8, однако с учетом векторного характера переменных. [c.59] Вернуться к основной статье