ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Характеристики четкости ректификации нефтяных смесей из "Перегонка и ректификация в нефтепереработке" Для четкого разделения термически нестойких нефтяных смесей, например мазута, широких масляных фракций или смеси этилбензола и стирола на узкие фракции или на индивидуальные компоненты, применяют ректификацию в вакууме и с водяным паром. При организации разделительного процесса в вакууме главным является выбор давления перегонки и допустимого времени пребывания жидкости в зоне максимального нагрева, соответствующих заданной степени термического превращения сырья. [c.78] При наличии данных по термической стабильности и заданной температуре нагрева сырья допустимое время нагрева может быть найдено на основе индекса стабильности сырья (ом. стр. 52). [c.79] Одним из ограничений при выборе давления является также температура конденсации верхнего продукта, которая должна быть не ниже температуры его застывания. Такой случай имеет место, например, при перегонке парафинистых мазутов. [c.79] Для ректификации смесей с индексом стабильности / 2 используют в основном аппараты молекулярной дистилляции и на-садочные колонны. Тарельчатые колонны обычно обеспечивают удельное сопротивление АР/Л/ 2,б6 гПа на 1 теоретическую тарелку и поэтому для разделения таких смесей непригодны. [c.79] Таким образом, выбор давления перегонки является типичной оптимизационной задачей. Один из вариантов решения этой задачи без учета времени пребывания жидкости в зоне максимального нагрева рассматривается для случая вакуумной перегонки мазута в работе [67]. [c.79] Общий расход водяного пара в атмосферные колонны для перегонки нефти составляет 1,2—3,5% (масс.), а в вакуумные колонны для перегонки мазута 5—8% (масс.) на сырье. При указанных расходах доля водяного пара в общем потоке паров в колонне колеблется от 8 до 50% (об.). [c.80] Перечисленные недостатки заставляют ограничивать расход водяного пара или по возможности исключать полностью его применение. [c.81] В промышленных аппаратах никогда не достигается четкое разделение нефтяных смесей. На рис. 1-40 показано положение кривых НТК исходной смеси и продуктов перегонки при четком и нечетком делении на две и три фракции. [c.81] Налегание температур кипения соседних фракций косвенно характеризует чистоту фракций. На практике эта характеристика попользуется более часто нежели групповая чистота фракций. Различают налегание температур начала и конца кипения соседних фракций (А/ к-н.к), 95 и 5% отгонов - соответственно легкой и тяжелой фракций по кривым ИТК (А (Э5-5)%) или стандартной разгонки (Д (95Е.5)о/ ). При четком делении смеси может быть разрыв между температурами 95 и 5% отгонов по стандартной разгонке и тогда 0. [c.82] Анализ процесса ректификации нефтяных смесей показывает, что основными компонентами, загрязняющими дистиллят Дхш и остаток Дхи (рис. 1-42), являются компоненты, прилегающие к температурной границе деления смеси [69] доля остальных загрязняющих компонентов Ахв2 и падает по мере удаления температуры кипения их от тем1пературной границы деления. [c.82] Существенное влияние на четкость разделения оказывает также число тарелок в колоннах (число теоретических тарелок и эффективность реальных тарелок), флегмовые и отпарные числа. [c.83] В связи с тем, что наиболее важные характеристики эксплуатационных свойств нефтепродуктов зависят от фракционного состава дистиллятов, вопрос о четкости погоноразделения имеет решающее значение. Для всех легких продуктов (включая дизельное топливо) фракционный состав сам по себе является важной характеристикой их свойств (полный фракционный состав для бензинов, начало и конец кипения для керосинов и дизельного топлива). [c.83] Пределы температур выкипания дизельного топлива могут колебаться в широких пределах. Верхний предел для легких фракций фиксируется температурой вспышки и плотностью, в то время как для высококипящих фракций из сернистого сырья — кислотной стойкостью материалов. [c.83] Наиболее важной характеристикой высококипящих масляных фракций, используемых как сырье для установки каталитического крекинга, является не столько фракционный состав, сколько коксовое число по Конрадсону для остатка, определяющее тенденцию к закоксовыванию катализатора. [c.83] Для базовых масляных фракций считается, что фракд оййый состав имеет несравнимо меньшее значение, чем вязкость, и поэтому выбор пределов выкипания масляных фракций определяется в основном заданными свойствами фракций по вязкости. Более подробно вопрос о выборе фракционного состава топливных и масляных фракций рассматривается в последующих главах. [c.83] Легкий бензин — тяжелый бензин Тяжелый бензин — керосин Керосин — дизельное топливо. Дизельное топливо — газойль. [c.84] Для определения четкости ректификации нефтяных смесей в виде температур налегания или разрыва соседних фракций используют различные эмпирические методы. [c.84] По Одинцову [72], четкость ректификации мазута на масляные фракции в вакуумных колоннах может быть определена по графику, представленному на рис. 1-44. Как видно из рисунка, при уменьшении числа тарелок и флегмового числа, соответствующих ЯМ Ц5, четкость ректификации резко уменьшается. [c.85] Соотношение между характеристиками четкости ректификации мазута в атмосферной колонне по кривым ИТК и стандартной разгонки и Д (95%% ) определяется графиком, представленным на рис. 1-45, а [15, 74], а зависимость выхода соответствующих фракций (В, %) от одного из показателей четкости ректификации— на рис. 1-45,6 [15]. [c.85] Рассмотрим еще эмпирические методы определения общей эффективности тарелок в ректификационных колоннах для разделения нефтяных смесей. [c.86] Вернуться к основной статье