ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Данные по массопередаче для некоторых систем из "Абсорбция газов" В колонне с 10 тарелками при ш = 14% достигалась общая степень извлечения 94—95% при =20,8% степень извлечения составляла 85—87%, а при ш=30%—лишь 75—78%. [c.578] Решетчатую провальную тарелку (живое сечение 10%, ширина щели 6 мм) испытывали [165] для улавливания газового бензина соляровым маслом из сланцевого газа. Приведенная скорость газа составляла 0,7 м/сек. При числе тарелок 7 достигалось такое же извлечение, как в абсорбере с хордовой насадкой высотой 25 м. [c.578] Абсорбция двуокиси углерода. Опыты по абсорбции Oj водой на ситчатой тарелке с подпором пены (живое сечение 12,5%, диаметр отверстий 2 мм) показали [1641, что при приведенной скорости газа 1,5—3,5 м/сек и линейной плотности орошения 50 м м ч степень извлечения составляла 0,01—0,1. Объемный коэффициент массопередачи равнялся 0,08—0,36 сек в зависимости от скорости газа, плотности орошения, высоты пены и начальной концентрации СО, в газе. Результаты опытов описаны уравнением (Vn-148). [c.578] Использование барботажных абсорберов в случае водной абсорбции СОз затруднено ведением процесса при очень большом отношении жидкость газ (50—100 л воды на 1 м газа), что требует значительной площади переливных устройств. Описано [28] промышленное применение многоугольных тарелок Киттеля (стр. 508), в которых удается преодолеть указанные трудности. [c.578] В случае абсорбции Oj раствором Naj Og на ситчатой тарелке с подпором пены [1661 на кривых зависимости /Срз от приведенной скорости газа наблюдается максимум при ш=2—2,5 м/сек. В зависимости от плотности орошения составлял 1,1 — 3,4 кмоль-уменьшаясь с повышением степени перехода Naa Og в бикарбонат. [c.578] Ряд исследований пооведен по абсорбции СОа раствором моноэтаноламина [167—169]. Опыты на ситчатых тарелках с подпором пены [167] показали, что в случае низких концентраций СО в газе и небольших степенях насыщения раствора массопередача описывается уравнением (VII-148) при следующих значениях коэффициентов (в уравнении K v заменено на Krv) - Л=3,Ь10 /гг=0,5 /г=0,2 р=0,33 =0 s=0,575. [c.579] При более высоких концентрациях Oj в газе и степенях насыщения раствора справедливо то же уравнение, но со значениями коэффициентов Л=2,34-10 яг=0,42 п = 0,1 р=0,33 =0 s=0,65. [c.579] Полученные значения коэффициентов применимы при w=0,75—2 м/сек-, д=0,5—2,5 м /ч и концентрации раствора амина 2—5 н. При изменении w в указанных пределах К и возрастал от 216 до 320 кмоль м -ч -бар . [c.579] Здесь W выражено в м/сек-, х —в мн-сек/м -, С—в кмоль/кмоль амина t—в °С М—концентрация амина, кмоль/м , р—парциальное давление СО в газе, бар. [c.579] Уравнение получено при скорости газа в прорезях колпачка более 6 м/сек. [c.580] Описано промышленное применение тарелок Киттеля [28] для селективного поглощения HaS (в присутствии OJ водным раствором аммиака. [c.580] Абсорбция SO2 с получением концентрированного раствора бисульфита аммония была исследована [1751 на провальных тарелках (живое сечение около 22%, диаметр отверстий 6 мм) с установленными на них змеевиками для отвода выделяющегося тепла. [c.581] Абсорбция трехокиси серы. Абсорбер, имеющий три ситчатые тарелки (две тарелки с живым сечением 16,7% и отверстиями диаметром 3 мм, верхняя тарелка с живым сечением 14,5% и отверстиями диаметром 4 мм) с подпором пены, испытан [1761 при абсорбции SO3 моногидратом (около 99% H2SO4). Скорость газа составляла 1,25—3,3 м/сек, плотность орошения равнялась 24— 50 м /ч, высота пены поддерживалась не ниже 180 мм. Степень извлечения SO3 составляла 99—99,99% при сопротивлении аппарата 2750—4600 н/м . [c.581] При поглощении SO3 в барботажных абсорберах можно осуществить отвод выделяющегося тепла по ходу процесса путем установки на тарелках охлаждающих элементов. В этом случае при подаче на орошение абсорбера 98%-ной H2SO4 может быть получен олеум, содержащий 20% свободного SOg и более. Такой абсорбер может работать с подачей минимального, необходимого для процесса орошения (без рециркуляции жидкости). [c.581] Испытания проводились в абсорбере с тремя колпачковыми тарелками [1771. Промышленный абсорбер имел квадратное сечение 2,4 х2,4 м, поверхность охлаждения на каждой тарелке составляла 14 л. При скорости газа 0,2—0,6 м/сек степень извлечения SOg равнялась 99,2—99,7% (сопротивление аппарата 2850—3400 н/м ). [c.581] Здесь живое сечение ш выражено в % приведенная скорость газа W—в м1сек плотность орошения U—в м1ч плотность жидкости Рж—в кг/м . Уравнение (VI1-155) применимо при w=l—3,5 м/сек, i/=5—20 м/ч и =11,4—23,3% (для воды при ш=0,85—1,7 м/сек-, U=3,8—13,4 м/ч иш=Ц,4—15%). Уравнение (VII-156) справедливо при U/w=2,b—20 и о)=9,7—22,3% (для воды при о)=9,7—11,4%) расчеты по этому уравнению дают удовлетворительные результаты и при более низких U (примерно при f/ l м/ч). [c.582] Значения /С оказались выше значений Рр,, рассчитанных по уравнению (VII-130). Удовлетворительное согласование достигается при замене коэффициента 1770 в уравнении (VII-139) на 3230. Расхождение, по-видимому, объясняется большей поверхностью контакта в системе SO3—H2SO4 по сравнению с системой NH3—Н2О. [c.582] Применение абсорберов с провальными тарелками представляет интерес также для адиабатической абсорбции SO3 водой С получением 93—95%-ной H2SO4. [c.583] Вернуться к основной статье