ПОИСК Статьи Рисунки Таблицы Расчет абсорбции с ступенчатым отводом тепла (абсорбция S03 серной кислотой) из "Абсорбция газов" На рис. 222,а показан объект с одним регулируемым параметром—абсорбер, в котором необходимо получить жидкость определенной концентрации (степень извлечения компонента из газа не регулируется) схема воздействия ясна из рисунка. [c.708] На рис. 222,6 изображена схема регулирования соотношения двух потоков (газа и жидкости) с коррекцией по составу газа (измерение состава газа можно производить на входе, как показано на рисунке 222,6, или на выходе). С точки зрения автоматизации это—трехимпульсная схема регулирования одной величины при этой схеме стабилизируется степень извлечения компонента, а концентрация выходящей жидкости не стабилизируется. [c.708] На рис. 222,6 представлена схема абсорбера, в котором воздействие регулятора концентрации приводит к изменению подачи жидкости и, как следствие этого, к изменению уровня в сборнике абсорбера, т. е. вызывает необходимость включения в работу регулятора уровня. В данном случае имеется односторонняя связь регуляторов, поскольку обратное воздействие—действие регулятора уровня на концентрацию отсутствует. [c.708] Другим примером объекта регулирования с взаимосвязанными параметрами может служить сушильно-абсорбционное отделение сернокислотного контактного завода (см. схемы на рис. 206 и 207). Взаимосвязанными величинами в этом случае являются концентрации сушильной кислоты и моногидрата концентрация сушильной кислоты и уровень в сборнике этой кислоты концентрация моногидрата и уровень в сборнике моногидрата. [c.709] Сиглске [21], анализируя полученные динамические характеристики колпачковой абсорбционной колонны, предположил, что необходимо поддерживать постоянным состав выходящего газа. В результате показано, что по динамике лучше всего воздействовать на состав входящей жидкости (канал состав входящей жидкости—состав выходящего газа является наименее инерционным). Однако из практических соображений удобнее воздействовать на подачу входящей жидкости некоторое ухудшение динамических свойств при этом компенсируется техническими преимуществами. При использовании в этом случае П-регулятора САР устойчива, но передемпфирована она имеет статическую ошибку, и процесс регулирования проходит медленно. [c.711] Учитывая, что сушильно-абсорбционное отделение сернокислотного контактного завода насчитывает 20—25 инерционных объектов с постоянными времени порядка 500—1000 сек, Плютто [20] считает целесообразным применение импульсных систем регулирования с интервалом повторения (замыкания цепи воздействия) 200—250 сек. [c.711] Типовая схема регулирования абсорбционно-десорбционной установки показана на рис. 211 (см. стр. 668). По этой схеме работу абсорбера стабилизируют подачей постоянного количества жидкости отвод жидкости из абсо бера регулируют по ее уровню в сборнике (нижней части абсорбера). Работа десорбера регулируется подачей пара на обогрев кипятильника в зависимостп от температуры в верхней части десорбера. Работу дефлегматора регулируют подачей воды на охлаждение в зависимости от температуры газа после дефлегматора (на рисунке не показано), а возврат флегмы в десорбер—по уровню жидкости в сепараторе. [c.712] Описанная схема может быть видоизменена. Так, подачу жидкости в десорбер при колеблющейся подаче газа целесообразно регулировать в зависимости от количества поступающего газа если меняется концентрация газа, можно использовать схему, изображенную на рис. 222,6. Для снижения расхода пара на десорбцию можно в схему регулирования температуры (в верхней части десорбера) вносить коррекцию в зависимости от состава выходящих из десорбера газов [251. В этом случае импульс от газоанализатора, измеряющего указанный состав, подается на регулятор температуры в десорбере в результате в зависимости от состава устанавливается задание на соответствующую температуру. Если десорбцию ведут под повышенным давлением или в вакууме, то устанавливают регулятор давления (или вакуума), который управляет выпуском газа из сепаратора. Схема может быть также дополнена системой регулирования температуры после холодильника и теплообменника. [c.712] Основы автоматизации производства серной кислоты контактным методом, Госхимиздат, 1961. [c.713] Аналогично на выходе газа (тр .= 1650 бар) находим у2=0. а для средней точки (х =0,00089, t/ =0,162, = 1675 бар) yW-= 0,093. [c.716] Плотность газа при 25 °С и 16 бар равна рр=13,2 кг м , плотность жидкости Р)ц=1000 кг м . [c.716] Рассчитать трубчатый пленочный абсорбер с водяным охлаждением для поглощения NHj водой. Расход газа на входе 0,66 м 1сек (при О °С и 1 бар) температура 40 °С давление 3 бар-Содержание NHg в поступающем газе 40 объемн. % температура воды, поступающей на абсорбцию, 20 °С температура охлаждающей воды 10 °С. Требуемая степень извлечения NHg из газа 99,5% при получении аммиачной воды состава ж =0,105 (10 вес. % NHg). [c.719] Принимая, что вода нагревается на 10 °С, находим ее расход (при Сщ,=4,19 кдж-кмоль -град- у. [c.719] Аналогично находим коэффициент массоотдачи на стороне выхода газа (коэффициент изменяется вследствие уменьшения расхода и скорости газа, а также повышения парциального давления инертных газов изменением температуры газа пренебрегаем), который равен ,=0,0029 м/сек или р = =0,00033 кмоль м сек . [c.721] Принимаем с некоторым запасом /Су = 0,00037 кмоль - м сек . [c.722] Поверхность охлаждения в данном случае равна поверхности соприкосновения фаз, т. е. ф = 1. [c.723] Расчет ведем методом последовательных приближений, преобразовав систему дифференциальных уравнений в интегральные (см. стр. 268). Интервал изменения 2 от О до 1 разбиваем на пять участков, так что каждому соответствует А 1=0,2. Нулевые приближения для V принимаем в предположении линейного изменения У в зависимости от г для / и 9- —равными граничным значениям т=1 --=А0°С и (0)= .2=20 °С. [c.723] НОМ Примере сходимость медленная, так как нулевое приближение для Y существенно отличается от действительных значений, а степень извлечения высокая. [c.726] Выбираем абсорбер из двух секций по высоте с длиной труб в каждой секции 4,1 м. Отклонение от принятой длины 3 не отражается существенно на расчете. Диаметр абсорбера в соответствии с принятым диаметром и числом труб составляет 1 м. [c.726] Вернуться к основной статье